锋速达通风降温系统
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平面式负压风机_污水处理用风机及成套设备环境百科印度最大风电
印度，2007年 ? 印度最大的风电制造商之一，购买了三套维尔贝莱特（集团）重型吊钩式抛丸清理设备，可处理最大工件重量分别为7吨、15吨和30吨。这三套抛丸系统将安装于其在印度新的铸造厂，主要用于清理巨型的风电涡轮轮毂。该家作为全球最大的风电涡轮制造商之一，产能高达2,000 MW ，产品供应印度和全球的风力发电市场。 这套吊钩式抛丸系统，是根据重型制造业应用需要而设计，带一个特殊的巨型吊钩，将重达30吨的工件以吊挂方式送入抛丸室。8个22千瓦功率的曲轮抛头，其特点是在同样抛射速度前提下具有更长的使用寿命，而且能提供一种有效、可控的磨料抛射流。抛头叶片更换方便，无需特别工具。其抛丸室提供三种不同的抛射位置， -500 / 0 / +500 mm, 让工件边旋转，边在这三个角度抛射出的高速丸流下移动，在以确保最大的抛丸覆盖率。 处理这样的大型工件，以往通常采用台车式抛丸系统，而与台车式不同的是，这种由维尔贝莱特（集团）提供的吊挂式抛丸清理设备，能提供更快、更彻底的清理效果。当工件在抛丸室里边旋转，边被打抛的，所有表面都无死角地清理干净, 避免了工件需被翻面的麻烦，因而大大缩短加工时间和节省工作成本。它是处理巨型且重的，复杂几何形状或多面结构件。
7月23日是大暑节气，意味着一年最热的时候到来，天气越来越闷，也就是所谓的“桑拿天”，近期降水量偏多，温度高，空气湿度大，要注意家具和衣物的防潮、防霉，因此除湿机等“干燥”产品也热销起来。</FONT></DIV>
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<DIV><FONT face=Verdana> 空气是否清新、有无细菌、湿度是否适宜，是现在家庭需要考虑的问题，有宝宝的家庭更要注意在潮湿天的防霉、杀菌，而慢性湿疹、关节炎患者、坐骨神经痛患者由于湿气的浸染，常常感觉旧疾复发，因此除湿机防霉在生活中特别重要
(2010-8-20 9:42:35) 某厂一期送风机为离心式送风机，多年来4台风机叶轮侧轴承座轴封一直存在严重的漏油现象，不仅造成润滑油严重浪费还污染设备和地面；送风机轴承经常处于低油位运行，威胁送风机的安全运行；运行人员不断进行补油，加重了运行人员工作负担。为了解决漏油问题，技术人员想出了多种办法，但都没有得到理想的效果。多次的改进、试验发现了造成漏油的主要原因:一是送风机运行时叶轮侧轴承座与叶轮间为正压区，风会从机壳与轴套外部的缝隙吹入轴承室将润滑油带出；二是送风机叶轮侧轴承座与叶轮间的轴套存在设计缺陷，长期运行会出现松动的现象，轴套与轴发生碰撞和摩擦造成间隙配合过大，此时风从此间隙进入轴承室将润滑油带出，加大加快了泄漏量。找到泄漏源头之后，采用轴承套内部注胶外部加导流圈的工艺，彻底解决了漏油问题。
原因分析及解决方法 ：
针对送风机轴承座漏油问题，1999年，应用加装一套负压装置进行改造来消除轴承座漏油。负压抽油装置将油吸入送风机进口风道，虽解决了润滑油漏油污染送风机轴承座和地面问题，但油被抽入送风机，润滑油存积在送风机机壳内造成送风机叶轮污染，润滑油使用量增加，补油更为频繁。
2002～2005年，通过改进迷宫式密封、安装排气帽、加装机壳毛毡密封等措施，虽然取得了一定的效果，但未从根本上解决漏油问题。
经过长时间观察，发现将轴承座上的加油孔盖拧下后有很强的气流从轴承座内流出，气流压力较大，轴承座内润滑油随强气流飞出，用油壶（不用漏斗）往轴承座内补油时，油被气流吹成倒抛物线形飞出。分析认为：正常情况下轴承高速转动，风从机壳与轴套外部的缝隙吹入轴承室，由于轴承座端盖、迷宫密封的阻碍使腔内为微正压，强压气流的产生是由于送风机内的高压风通过轴套与叶轮、轴及轴承内圈间的间隙窜入轴承座所致。
轴套对轴承内圈和风机叶轮起轴向定位作用，轴套与轴为间隙配合。长时间运行后轴套发生松动，在轴套上攻丝用定位螺钉对轴套进行固定，短时间内效果很好，但运行不到一个月轴套仍会松动。分析认为：要解决松动必须对配合间隙有牢固的填充物，要解决漏油必须消除送风机往轴承座的窜风问题，然后提出了用高压注胶往轴套与轴之间间隙注胶解决轴套松动窜风；轴套外圈加导流圈改变风向的方法消除轴承漏油,负压除尘风机。
2006年12月小修期间，在1号炉甲乙送风机轴套长度方向的中间位置沿圆周均匀的钻4个<EM>Φ</EM>7的通孔，然后攻M10的螺纹。用高压注胶枪分3次对称、均匀地往轴套与轴之间的间隙内注固态胶，分3次对称注胶的目的是防止轴套偏斜造成轴套与轴承和送风机机壳间摩擦，在距机壳5cm的轴套上焊接导流圈。
结论
改造后经过1年多时间的运行观察，轴承座未出现漏油，轴套定位良好，未发生松动。改造有效地消除了轴套与轴及风机叶轮和轴承内圈之间的碰撞和摩擦，消除了漏油，轴承在正常润滑条件下工作，有效地防止了轴承烧坏和火灾事故，保障了送风机和机组的安全运行，节省了润滑油，消除了风道振动，降低了噪声，减轻了运行人员工作强度，改善了工作环境，具有显著的经济效益和推广价值。
1．功率过低
如果发电机功率持续(一般设置30～60s)出现逆功率，其值小于预置值Ps，风力发电机组将退出电网，处于待机状态。脱网动作过程如下：断开发电机接触器，断开旁路接触器，不释放叶尖扰流器，不投入机械刹车。重新切入可考虑将切人预置点自动提高0.5％，但转速下降到预置点以下后升起再并网时，预置值自动恢复到初始状态值。
重新并网动作过程如下：合发电机接触器，软启动后晶闸管完全导通。当输出功率超过Ps3s时，投入旁路接触器，转速切人点变为原定值。功率低于Ps，时由晶闸管通路向电网供电，这时输出电流不大，晶闸管可连续工作。
这一过程是在风速较低时进行的。发电机出力为负功率时，吸收电网有功，风力发电机组几乎不做功。如果不提高切人设置点，起动后仍然可能是电动机运行状态。
2．功率过高
一般说来，功率过高现象由两种情况引起：一是由于电网频率波动引起的。电网频率降低时，同步转速下降，而发电机转速短时间不会降低，转差较大；各项损耗及风力转换机械能瞬时不突变，因而功率瞬时会变得很大。二是由于气候变化，空气密度的增加引起的。功率过高如持续一定时间，控制系统应作出反应。可设置为：当发电机出力持续10min大于额定功率的15％后，正常停机；当功率持续2s大于额定功率的50％，安全停机。
风力发电机组退出电网
风力发电机组各部件受其物理性能的限制，当风速超过一定的限度时，必需脱网停机。例如风速过高将导致叶片大部分严重失速，受剪切力矩超出承受限度而导致过早损坏。因而在风速超出允许值时，风力发电机组应退出电网。
由于风速过高引起的风力发电机组退出电网有以下几种情况：
1)风速高于25m／s，持续10min。一般来说，由于受叶片失速性能限制，在风速超出额定值时发电机转速不会因此上升。但当电网频率上升时，发电机同步转速上升，要维持发电机出力基本不变，只有在原有转速的基础上进一步上升，可能超出预置值。这种情况通过转速检测和电网频率监测可以做出迅速反应。如果过转速，释放叶尖扰流器后还应使风力发电机组侧风90°，以便转速迅速降下来。当然，只要转速没有超出允许限额，只需执行正常停机。
2)风速高于33m／s，持续2s，正常停机。
3)风速高于50m／s，持续ls，安全停机，侧风90°。
??? 霜层的增加使换热器换热效果降低，所以当霜层达到一定值时，需要对换热器进行融霜，以进步换热器及系统的性能，但融霜过程增加了额外的能量进进系统，使系统性能下降，被冷却的环境温度上升。因此对蒸发器融霜特性的研究，对于进步换热器的性能来说是至关重要的。对此，国内外学者进行了一些研究。 ??? 实验研究了融霜时风机运行与不运行后对蒸发器性能的影响，为融霜时确定风机运行状态在换热器性能影响方面提供实验性依据。 一、实验装置及测试工况 ??? 一个配有各种丈量 设备 的用于测试换热器性能的风道设置于测试室内，如图1所示。测试室内设有预冷器，第二制冷剂采用乙二醇，乙二醇被R407C制冷机冷却并送进预冷器对测试室降温，测试室内能对温湿度进行控制，对测试换热器的融霜是采用常温下乙二醇液体进行的。 ??? 所有的实验均在恒定室内温度及相对温度的条件下进行的，在测试室的温湿度未达到所需的工况要求时，第二制冷剂仅进进预冷器。当测试室温度达到设计工况时，第二制冷剂进进测试换热器，并开始采集数据。测试工况见表1。 二、实验用换热器结构 ??? 本实验中采用了一个带有百叶窗翅片的微型通道换热器，换热器翅片间距为1.69mm，百叶窗叶片间距为1.4mm，迎风面积为0.226m2。换热器的外型尺寸：长为152mm、高为149mm、宽为21mm。具体外形结构如图2所示。 三、融霜时风机运行与不运行时的换热器性能实验研究 ??? 当室内温度达到0℃、相对湿度为70%时，控制通过换热器的面风速为0.9m/s，并将温度为-14.5℃的第二制冷剂供进测试换热器内，同时开始采集数据。由于换热器表面开始结霜，换热器空气侧的压降dp将增加，当换热器表面的压力降dp增到5倍于干表面状态下的空气压降值时，停止对换热器供泠，将常温下20℃的乙二醇供进换热器中，进行融霜，融霜时间为3min，融霜结束后，转换阀门继续开始对换热器供冷，直至下一次融霜。图3为在融霜时风机运转与不运转时带有15次冻融循环的换热器压力降dp随时间t的变化比较图。 ??? 在融霜时无论风机是处于运行状态还是不运行状态，在每一结霜循环中，由于霜层的不断累积,车间通风，换热器空气侧的压降dp随时间t均不断的增加，但对应融霜时风机运行状态的情况，压力降增加的速度较风机不运行时慢，在同样的融霜次数下，可运行更长的时间。 ??? 同时留意到，对于两个状态下的冻融循环，在最初的若干个结霜循环中，起始的压力降均出现增加，每一新循环的起始压力降高于前一个循环压力降，这是由于融霜水量较小，并全部滞留在换热器表面。若干循环以后，融霜水从换热器表面开始排出，换热器空气侧的压降到达了一个稳定状态(如图中的两条虚线)。但在稳定状态，融霜时风机运行状态的结霜循环起始压力降低于在融霜时风机不运行状态的起始压力降(如图中的两条虚线，上部虚线为风机不运时状态，下部虚线为风机运行状态)，这表明对于融霜时风机的运行状态，能增大换热器表面的排凝水的能力，融霜结束时积存于换热器表面的凝水量将减小，因而压力降下降。 ??? 融霜时风机运行与不运行状态下换热器制冷量的变化 ??? 在融霜时风机运行与不运行状态，换热器在每一结霜循环的制冷量Q随时间t有变化情况比较图。图中表明，对于两种状态，对应每一结霜循环，换热器的制冷量Q均随霜层的增加而减小，在每一次融霜后再次开始制冷时，制冷量达到最大，比较两种状态的冻融循环，风机运行的状态循环，有着较大的制冷量Q，说明其换热性能比融霜时风机不运行状态要好。 四、结语 ??? 本文对融霜时风机运行与不运行状态下对换热器性能的影响进行了实验性的研究，结果表明: ??? (1)对于每一冻融循环，需要经过若干个冻融循环后，换热器起始的压力降开始不变，但对于融霜时风机运行状态，在稳定状态，换热器结霜时的起始压力将降低于融霜时风机不运行状态的起始压力降； ??? (2)融霜时风机运行状态换热器的排凝水能力大于融霜时风机不运行状态的排凝水能力； ??? (3)对融霜时风机运行状态，在结霜循环时，压力降增加的速度较风机不运时慢，在同样的融霜次数下，可运行更长的时间； ??? (4)对融霜时风机运行状态，在起始结霜时有着较大的制冷量，其换热性能比融霜时风机不运状态要好。
中核科技日前公告称，公司核电站工程核级关键阀门及高品质铸锻件的生产能力配套项目列入国家2010年核电装备自主化和能源自主创新专项，将取得国家资金支持2960万元。同时宣布，公司与美资FlowserveUSInc.在新加坡注册设立的FlowservePte.Ltd.合资设立的苏阀福斯核电设备有限公司已经获批准成立。公司称，已于26日收到上述国家专项资金，将用于公司核电站工程项目核级关键阀门和高品质铸锻件的自主技术创新及相关生产设施能力配套。据悉，苏阀福斯核电设备有限公司注册资本为1000万美元，其中，中核科技出资55%，外方出资45%。
公司还于今日公布其三季报，前三季净利润为2711.84万元，微增0.34%。不过，第三季净利润为760.68万元，同比下降34.12%。显示第三季降幅较大。
业内人士认为，尽管中核科技的普通阀门业务仍占其总量的80%左右，但这个领域竞争激烈，公司的优势并不明显。因此，中核科技已在去年起增发融资发力核电阀门业务。这次获得核电阀门研发领域近3000万国家资金扶持，并与外资设立核电设备公司，标志公司已集中发力核电阀门这一未来业绩亮点。公司表示，此次与美资合资设立苏阀福斯核电设备公司，主要是吸收引进美方先进的核电阀门技术。
去年，中核科技核电阀门业务收入不足8000万，占总收入比重仅10%左右。不过，作为中国核工业集团控股的公司，随着其技术创新能力的提高和核电阀门国产化率的提高，其市场占有率有望较快提升。
我国将在“十二五”期间进入核电建设高峰。据估算，之后我国核电建设将保持较平稳的节奏，每年大约建设6-8台机组，对应装机容量接近800万千瓦。按照核电站单位造价1.5万元/千瓦，设备费用占项目总投资60%计算，每年核电设备投资将高达720亿元。
风机盘管机组体系,基本上就是将风机和盘管构成的机组直接置于空调屋子内,风机吸进空气air,筛选后再经盘管加温或者冷去,当场?入空调屋子,以达到和实现空调的企图。屋子需要的新鲜空气air一般是将室外空气air经新风安排机组集合安排后由通道送入。风机盘管使用冷媒集合供应,属半集合式空调体系。在这里体系中,冷量(或者热量)分?由空气air和水带入空调屋子,属空气air－水体系。
风机盘管机组因其整理灵便、各屋子能够自立调解而普遍用在旅社、寓所、诊所和办事楼等高层多室小空间的健造物。此类空调方法同样较适用在旧健造,由于它所占空间小,无需大拆大?,容易装置开工。
2体系介绍
风机盘管机组的风机一般为前倾镀锌叶片式、低噪音、大风力的离心风机或者贯流风机。配有低噪音电机,经过调解电机的输进电压以?动风机转速,让它能变化成高、中、低3档风力。盘管为有效翅片式换热管,使用纹路、铝质翅片和优秀紫铜管,经液压或者机器胀管,保证翅片与铜管紧紧交往,提升换热速率。盘管的承压烈度好,有981kPa和1715kPa2类。风机盘管一般容积领域为风力0.007～0.236m3/s(250～850m3/h)；冷量2.3～7kW(2000～6000kcal/h)；风机械电子机码率一般在30～100W领域内；水量约为0.14～0.22L/s(500～800L/h)；盘管水压亏损10～35kPa(1～3.5mmH2O)。
房内冷重量重要由机组内盘管负担,故而,盘管容积非常大（排数为3～4排）,同一时侯一般思量湿工?运行,故而,务必陈设排凝水的管路。
机组一般分成立式和卧式2类,可按房内装置位置选定。同一时侯依据房内粉刷需用可作完明装或者暗装。近年以来因为风机盘管体系的普遍使用,进一?开拓了多类方式,如立柱式、顶棚式等,分?专用在饭店客房、办事室和商务健造中。
3 风机盘管机组的掌控（2管理体系）
3.1 定标量水体系常用在2管理体系,其掌控方法有2种。一类为盘管中的水是常通的,水量依托阀门一回性调整以极变更,房内温度的高矮由手动选取风机的3档转速进行调解；另一类为盘管中的水是常通的,水量依托阀门一回性调整以极变更,房内温度掌控器掌控排烟风机启停,手动3档开关调解风机的转速。
3.2 变标量水体系其掌控方式为：手动3档开关选取风机的转速；手动节气转化开关,风机和河路阀门帘锁；由房内温度掌控电动2通阀的启闭。当2通阀断电后,能自行切断河路。近年以来因为效能请求和创造厂家制品差异,显现了非常多另外掌控办法。
4 型成吊顶渗水的缘故及处理方法
风机盘管体系比较,厂房降温,多见的难题基本上就是吊顶渗水,既影响好瞧,并引发使用者的不满,引起不需要的亏损。
4.1 保温材料的选取及开工风机盘管体系是由凉水主机供应冷藏水,水温一般唯有8℃上下,故而,其冷藏水的供、回水管,凝结管和凝水盘的温度都比较,低,在夏天易于显现结露,务必施行保温,并且对保温的请求同样比较,高。但因为保温材料和开工的缘故,?有能够将保温材料紧帖在管璧或者管件上,乃至保温材料与管璧中间存有定然的空隙,当空气air?入空隙中遇到低温管璧时,便型成凝集水,凝集水越积越多,就可能渗?,弄湿吊顶。例：因使用玻璃棉管壳保温,在阀门等不准则管件上不容易将之紧帖,管件外面型成凝集水并吸入管壳内,整体玻璃棉管壳吸足水后凝结水滴?,弄湿吊顶。仍有的项目是凝水盘未作保温,进而在凝水盘下产生两回凝水,浸湿吊顶。
随着健造物级?的提升,非常多健造物的空调水体系使用橡塑保温材料。此种材料在材料构架、导热参数、外面放热参数、抗水汽渗入参数上具备非常大的卓越性,特?是其在开工质量上大大优于玻璃棉,特?适宜于不准则状貌通道管件和阀门的保温,大大下降了因开工缘故引起的凝集水滴落现像[phenomenon]。
4.2 凝结管的设定此刻因为非常多健造开拓商对健屋顶风机造财经性或者特?用处的需用,健造物的层高广泛比较低,至使吊顶内的空间更加为窄小,对空调体系的风管、水管的整理极其有害。风机盘管的凝集水排放是靠凝结管的梯度来完成的。当吊顶内空间非常小至使凝结管梯度不够,以至偶尔因为开工成员的大意至使无坡或者反坡时,就可能至使凝结水除水不畅,聚在漏水盘中,积水太多后溢?,至使浸湿吊顶。故而,在策划和开工中,要保证风机盘管的凝结管有足够梯度。例某总合楼,因为营售需用,在首层与2层间设定了一个荚层,引起首层、荚层层高极低,?法满意风机盘管体系凝结水的集合排放请求(?法保证梯度)。在开工和策划中使用了照近设定立管除水的行动,既2～3个盘管受用一个除水立管,直接排入地底下室除水沟。另外,在开工中存在些开工单位,为图便捷便捷使用聚氯乙烯软管作为凝结管,在管路较长时因为刚度不够而?法保证除水梯度。故一般应使用镀锌钢骨,在与凝水盘相联部份(BuFen)使用纹路管联接。
因为凝结水体系是一个无压体系,故而,凝结管的管径大小对凝结水的排放有要紧影响,若凝结管管径过小,会至使沿程嶂碍加大使凝结水排放不畅,若管径太大且会糜费材料。一般在策划历程中,策划成员会根据策划手册中列?的凝结管径与风机盘管重量间的呼应干系来断定凝结管管径。在事实开工中需增强监理工作,预妨开工单位,不按开工图请求以小管径的镀锌钢骨来顶替,至使将来应用中凝结水排放不畅。
4.3 另外缘故在开工中为了风机盘管的修理便捷,一般在冷藏水进?盘管的管路上设定截至阀,在进水管上仍要设定筛选器以预妨污物?入盘管。可在事实运行历程中,某些截至阀因为品质难题,在阀芯处显现漏水现像[phenomenon],或者是由于截至阀和筛选器保温不好至使凝结水型成。故而,在选取截至阀时,在注资准许的境?下,能够选取部分非常高级?的入口制品或在订购风机盘管时,向公司提起加长凝水盘的请求,由于截至阀和筛选器都是在风机盘管边上,使凝水盘洽当加长伸展至截至阀和筛选器下同样切实feasible有用。
在应用历程中,已经发掘因为凝水盘的除水口堵住而引起凝结水外溢,其缘故是由于盘管多是在湿工?下工作,盘管外面经常沾满尘士。若保护成员?有或者者讲不存在及时冲冼,就可能使这一些尘士或者部分微小纤维状物质[substance]被凝水冲下,沉淀在凝水盘中,凝水盘中的湿润周围的环境经常至使病菌生长型成胶状污物,进而堵住除水口。故而,应定期对风机盘管施行检测检查冲冼,以保证凝集水排放无诅。
开工品质亦为一个要紧缘故。非常多项目的策划全是严励依照策划标准、手册来施行的,可在开工历程中少数开工单位,偷工减料,某些现场开工成员以至未通过特?的装置短训就上岗控制,至使在运行历程中显现了如此那般的难题。故而,开工单位,得对开工成员施行需要的上岗短训,开工历程中要增强监理力度,杜绝所有偷工减料或者错处控制的现像[phenomenon]产生。
5 另外多见难题及处理办法
5.1 噪音难题在风机盘管体系中,偶尔一开机就可能型成使人焦躁的噪音,进而使整体体系的运行情?极不正常。引起此类现像[phenomenon]的缘故一般是由于风机盘管选配不当,噪音源自于风机型成的声码率级及佰叶风口的气流噪音。特?在部分旅社客房中,风机盘管的噪音经常至使客人的告状。
在策划开工中,应尽可能选任低噪音风机,在满意风力风压先决条件下,洽当选取低转速的风机,以下降其空气air前进力噪音。对部分需要较高的屋子,可于风机盘管的?风口作消声安排或者增添消声装置,在装置时仍要留意办好减振及找平权工作。
5.2 回风筛选难题非常多使用风机盘管体系的屋子,在第1～2年空调作用非常好,3年之后冷量降低许多,室温?法降下来。经考察,缘故是回风口未装空气air筛选网。
因为风机盘管体系为湿工?运行,若回风未筛选,空气air中含尘量非常高,空气air中的尘士或者其余微小纤维,遇到湿润的盘管就可能沾在上头,不易处理,长而久之,至使盘管热兑换速率下降,使室温?法达到和实现策划请求。故而,大凡策划卧式暗装风机盘管,在注资准许的因素下应加设空气air筛选器或者筛选网辉发器靠铝翅片来换热的,房内空气air中含着水份、尘士、微生物[organism]、病菌等微粒,从吸风口吸入。第一,通过筛选网,有近20%大的尘粒被筛选网所附着。而80%的微小尘埃、病菌等微粒,在通过铝翅片微小间隙时（1mm空袭,65mm深度）,因为翅片凉而空气air热,在翅片外面型成了滴露,空气air中的微粒都被粘附在铝翅片的外面,日积月累产生了厚厚的误点,大大下降了热速率,达不到定量值。咱们的修理技工人协会遇见运行了两至三年的风机盘管开快速档而无作用,发掘电机及风轮运行正常,且能达到和实现定量转速,勘察?风口（散流器）无风。
5.3主机及末端配置筛选器堵住
5.4保护：风机盘管时常显现的茅病一般有三个：
A.温度调不起来,：电体系、水体系、风体系。当中重点是盘管热兑换本事?失（铝翅太赃或者滤网堵住）；水管内有空气air,产生""气堵""现像[phenomenon]；
B.漏水；
C.噪声超标。
6冲冼盘管办法：
6.1将回风口从痘疮扳上取下,切断风机械电子源
6.2打开修理孔,拆下电机上的联接线
6.3转动螺丝取下风机
6.4将风机移至工作台上,将电机轴与风轮联接的止动螺丝松动,脱开风轮,将风轮及罩壳一个取下,方便处理
6.5罩壳微风轮用压力水冲冼
6.6盘管部份(BuFen)先用细铜丝刷往返刷动去污,接下来用迸射器迸射空调盘管冲冼剂施行化学[chemistry]冲冼,再使用清水冲冼清爽（有因素的用氮气冲吹）。该工作在客房施行时要有充足预备：第一要保证凝结水管畅通,第2要在地毯上铺好旧床铺。若有多年使用的风机盘管,不但铝翅非常赃,且铜管内璧积?水诟,此时要整体盘管拆下来,浸泡在冲冼空调盘管的冲冼池中,或者接高压水泵逼迫冲冼剂在盘管内循环,再使用清水冲冼清爽。
6.7接水盘内有水遗存,再加上温度适合,易有藻类生长,型成胶状顺溜的极浓的残堵住凝水通道,需在接水盘内摆放灭藻药品,以递减其害处。
北京大学工学院与交叉学科大楼1#楼工程风机设备招标公告
工程概括：暂估价12万。详细情况请电话咨询招标方。
招标范围：北京大学工学院与交叉学科大楼1#楼工程风机设备招标公告
资质要求：必须是独立法人资质，具有有效的营业执照；注册资本金制造商不少于500万元人民币（含），经销商不少于100万元人民币（含）；所投设备制造商具有ISO9001：2000质量管理体系认证；代理商必须具有设备制造商关于此项目的授权代理证书；没有处于被责令停业、投标资格被取消、财产被接管冻结破产状态
报名时需提供资料：下载施工报名表并填写相关内容，加盖公章
资格预审时间：报名结束后另行通知
报名时间及地点：2010年11月15日上午9点至2010年11月19日下午17点
联系人：汪竞
电话：62766251（项目问题请咨询招标方，不回答任何咨询报名地址问题）
北京大学资源西楼127室（北大南门往东100米，资源西楼风入松书店入口处进入，上二层楼梯，穿过长走廊下一层楼梯进入基建工程部办公区，找127办公室，详见下图）
招标人：北京北国建筑工程有限责任公司
地址：北京大学工学院与交叉学科大楼项目部
邮编：100871
联系人：阮江
电话：13811766866
隧道风机的选型
隧道风机的选型一般按下述步骤进行：
1、计算确定隧道内所需通风量：
2、计算所需总推力It
It=△P×At(N)
其中，At：隧道横截面积(m2)
△P：各项阻力之和(Pa)；一般应计及下列4项：
1)隧道进风口阻力与出风口阻力；
2)隧道表面摩擦阻力，悬吊风机装置、支架及路标等引起的阻力；
3)交通阻力；
4)隧道进出口之间因温度、气压、风速不同而生的压力差所产生的阻力；
3、确定风机布置的总体方案
根据隧道长度、所需总推力以及射流风机提供推力的范围，初步确定在隧道总长上共布置m组风机，每组n台，每台风机的推力为T。满足m×n×T≥Tt的总推力要求，同时考虑下列限制条件：
1)n台风机并列时，其中心线横向间距应大于2倍风机直径。
2)m组(台)风机串列时，纵向间距应大于10倍隧道直径。
4、单台风机参数的确定
射流风机的性能以其施加于气流的推力来衡量，风机产生的推力在理论上等于风机进出口气流的动量差(动量等于气流质量流量与流速的乖积)，在风机测试条件下，进口气流的动量为零，所以可以计算出在测试条件下，风机的理论推力：
理论推力=ρ×Q×V=ρQ2/A(N)
ρ:空气密度(kg/m3)
Q：风量(m3/s)
A:风机出口面积(m2)
试验台架量测推力T1一般为理论推力的0.85-1.05倍。取决于流场分布与风机内部及消声器的结构。风机性能参数图表中所给出的风机推力数据均以试验台架量测推力为准，但量测推力还不等于风机装在隧道内所能产生的可用推力T，这是因为风机吊装在隧道中时会受到隧道中时会受到隧道中气流速度产生的卸荷作用的影响(柯达恩效应)，可用推力减少。影响的程度可用系数K1和K2来表示和计算：
T=T1×K1×K2或T1=T(K1×K2)
其中T：安装在隧道中的射流风机可用推力(N)
T1：试验台架量测推力(N)
K1：隧道中平均气流速度以及风机出口风速对风机推力的影响系数
K2：风机轴流离隧道壁之间距离的影响系数
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