锋速达通风降温系统
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厂房通风_分析屋顶风机的五类主要故障污水处理设备风机选型3原则
分析屋顶风机的五类主要故障
风机的主要故障有：
一、轴承箱振动剧烈。
1．风机轴与电机轴不同心，联轴器歪斜。
2．机壳或进风口与叶轮摩擦。
3．基础的刚度不够或不牢固。
4．叶轮铆钉松动或轮盘变形。
5．叶轮轴盘与轴松动，联轴器螺栓活动。
6．机壳与支架、轴承箱与支架、轴承箱盖与排烟风机座等联接螺栓松动。
7．风机进、出口管道安装不良，产生振动。
8．转子失衡。
9．管网过细，风速过快。
二、轴承温升过高。
1．轴承箱振动剧烈。
2．润滑脂质量不良、变质或填充过多、含有灰尘、粘砂、污垢等杂质。
3．轴承箱盖、座联接螺栓之紧力过大或过小。
4．轴与滚动轴承安装歪斜，前后两轴承不同心。
5．滚动轴承损坏。
三、电动机电流过大和温升过高。
1．开车时进气管道内闸门或节流阀未关严。
2．流量超过规定值或风管漏气。
3．风机输送的气体中含有粘性物质或气温太低，气体密度太大。
4．电机输入电压过低或电源屋顶风机单相断电。
5．联轴器联接不正，皮圈过紧或间隙不匀。
6．受轴承箱振动剧烈的影响。
7．受并联风机工作情况恶化或发生故障的影响。
四、皮带滑下
两皮带轮应该相对应的槽没对正。
五、皮带跳动
两皮带轮距离较近或皮带过长。
我公司一贯遵循“诚信、创新 求精、服 务”的经营理念，不断追求品质完善和技术创新，以满足市场需要和客户要求为己任，努力把自己打造成诚信为本、技术精湛、服务到位、用户满意的品牌企业。
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设备的选型遵循以下基本原则：（1）生产上适用，所选择的设备是和生产工艺的实际需要；（2）技术上先进，它以生产适用为前提，以获得最大经济效益为目的，防止选择即将淘汰的设备；（3）经济上合理。应将生产上适用、技术上先进和经济上合理三者统一权衡。
1生产上适用
需要多大规格风机，首先对曝气总量进行测算。
由于木糖停产，现污水日处理8000m ，对污水进行污染
物实测，测得BOD 460mg/l。
1.1需氧量计算
O = a＇QSr + b＇VXv
式中O 为接触氧化，生物总需氧量kg/d;
Q为污水总量m /d，8000m /d;
Sr 为去除的BOD 浓度mg/l，400mg/l；
Sr =Si-Se
Si为进水的BOD 浓度mg/l，460mg/l；
Se为出水的BOD 浓度mg/l；60mg/l
V为接触氧化池的总容积m ，4500m ；
Xv为ＭＬＶＳＳ浓度mg/l；2400mg/l
a＇QSr + b＇VXv
式中O 为接触氧化，生物总需氧量kg/d;
Q为污水总量m /d，8000m /d;
Sr 为去除的BOD 浓度mg/l，400mg/l；
Sr =Si-Se
Si为进水的BOD 浓度mg/l，460mg/l；
Se为出水的BOD 浓度mg/l；60mg/l
V为接触氧化池的总容积m ，4500m ；
Xv为ＭＬＶＳＳ浓度mg/l；2400mg/l
Xv＝fX
f为ＭＬＶＳＳ／ＭＬＳＳ比值，一般取值
０.７～０.８，取值０.８；
Ｘ为ＭＬＳＳ浓度mg/l，3000mg/l；
a＇、b＇纸浆废水经验系数，a＇取０.３８，b＇取０.０９２。
O =0.38×8000×400+0.092×4500×2400=2209600g/d
1.2风机总供风量计算
Qf = O /(0.28×ε)
Qf 为风机总共风量，m /d ；；
0.28标准状态（0.1MPa 20℃）下每立方米空气中含氧量kg/m ；
ε接触氧化池氧的利用率%，ε=12～20 取12%；
Qf =2209600/280×12%=65761.9 m /d
每分钟接触氧化池的曝气量为65761.9/（24×60）=45.67 m /min
2 技术上先进
以生产适用为前提，以获得最大经济效益为目的，防止选择即将淘汰的设备。
2.1三叶罗茨鼓风机在污水处理工程中广泛应用，是容积式风机，强制送风，技术上能够满足工艺要求，操作简单，容易维护，机械效率高。
三叶罗茨鼓风机的工作原理
罗茨风机结构: 罗茨风机为容积式风机，在两根平相行的轴上设有个三叶型叶轮，轮与椭圆形机箱内孔面及各叶轮三者之间始终保持微小的间隙，两叶轮互为反方向匀速旋转，而且结构简单，运转平稳，性能稳定。
工作原理：2个三叶型叶轮在箱体内互为反方向匀速旋转，使箱体和叶轮所包围着的一定量的气体由吸入的一侧输送到排出的一侧。
三叶罗茨风机的特点: （1）输送的风量与转数成比例；（2）三叶型叶轮每转动一次由2个叶轮进行3次吸气、3次排气，与二叶型相比，气体脉动变少，负荷变化小；
2.2 三叶罗茨风机技术特征能够满足工艺要求
三叶罗茨风机出口风温＜60℃。比D120-81 D60-81离心鼓风机的出口风温低，较有利生物处理。能够满足工艺要求。
2.3 三叶罗茨风机操作简单，容易维护，机械效率高三叶罗茨风机两支叶轮始终由同步齿轮保持正确的相位，不会出现互相碰触现象，因而可以高速化，不需要内部润滑。可以长期连续运转。高速高效率。齿轮箱内设有齿轮油甩油装置，因此不会产生漏油的现象。
三叶罗茨风机机械强度高，噪声低，振动小。操作简单，容易维护，机械效率高。
3 经济上合理
3.1 总投资测算
增设3台3HE-14 三叶罗茨鼓风机。罗茨鼓风机的出风口接入曝气风管。（投资测算表，表1）
序号 项目 单位 数量 单价（元） 合计（元）
1 3HE-14 三叶罗茨鼓风机 台 3 31000 93000
2 鼓风机基础 座 3 1200 3600
3 风管（焊接钢管） M 12 750 9000
4 安装费 15000 15000
总计（元） 120600
3.2运行费用（用电量）对比（表2）
改造前按运行台D120-81离心鼓风机计算，运行年需要电费：2466816元。改造后按运行台3HE-145、流量31.7 m /mim三叶罗茨鼓风机和台3HE-145、流量16 m /mim三叶罗茨鼓风机计算，运行年需要电费：953084元。改造后每年节省电费：2466816-953084=1513732元。总投资不足13万元，每年节省电费150万元，显而易见，投资效益极佳。
安装一套中央新风工程需要多少钱?
新风工程是目前最为有力的室内空气治理方法，它不仅能够排除室内的污浊空气，引入室外新鲜空气，还能够对室外空气进行过滤净化，提高室内空气的品质。由于受品牌、类型、房屋面积、安装工艺等方面因素的影响，目前国内市面上新风工程多少钱也高低各异，相差很大，以下对影响新风工程价格的各种因素进行分析。
一、负压通风系统价格受产品品牌影响
目前，国内市面上有很多的新风工程品牌，有来自日本的、法国的、美国的也还有很多是国产的，新风工程的品牌不同，风量、能耗、寿命、噪音、使用寿命等都各不相同，这也导致新风工程的价格不同。目前，国内市场上，负压通风系统品牌最好的是英国御风，御风全热交换型新风工程是国家标准新风产品，该工程采用了对向流全热交换芯，不仅大幅度节能了能源而且还能实现工程的低噪音、小巧和薄型设计，因此该品牌的新风工程价格也相对较高。
二、新风工程价格受产品类型影响
新风工程类型分为单向流、双向流和全热交换新风工程三大类。单向流新风工程和普通双向流新风工程的价格更平民化，全热交换新风工程由于技术含量更高，所处理过的新风品质更好，价格也更高一些，一般来该类型新风工程价格是不带热回收新风工程价格的两倍以上。
三、受房屋面积影响
负压通风系统的价格与房屋面积、房屋容积、家庭常住人口数量也有很大关系，根据我国2003年起实施的《室内空气质量标准》，住宅和办公场所的室内空气新风量应达到每人每小时30立方米。一般来说，一室一厅、两室一厅的房屋可能需要安装一台，而三室两厅的房屋可能需要安装两台，需要安装的台数越多，整体新风工程的价格自然就越贵。另外，房屋面积的大小还会影响新风工程型号的选择，不同的型号，新风机的价格也有各有差异。
四、受安装工艺影响
“三分质量，七分安装”，新风工程效果的完美呈现，不仅需要高性能的产品，还需要有后期科学合理的设计安装。新风工程在安装过程中大多需要布管、设计安装出风和回风口、墙体打孔、过梁器以及管道连接等，一些小的安装公司，以低价作为诱饵，安装技术不过关，安装时偷工减料，虽然业主在安装之初一时少花了钱，但是后期的使用中故障频频发生，不仅花钱更多还费时费力。关于新风工程安装工艺，用户可参考本站新风工程解决方案，里面有详细的客户需求、方案设计和工程安装工流程图，用户可足不出户看现场工程，线上了解新风安装工艺。
新风工程多少钱，新风工程的价格受产品的品牌、类型、住宅的面积以及安装工艺等因素的综合影响，因此，用户在了解新风工程价格之前，首先应清楚自己家的面积以及对新风的使用需求，如果对新风品质要求较高可选用全热交换新风工程，如果要求一般可选用普通简易新风工程，更多具体新风工程类型、配置、价格问题可参考本网站新风工程套餐。
在济南，随心科技作为英国御风区域总代理，秉承御风对产品及服务的高品质要求，竭诚为你服务，为你提供世界一流的中央新风工程，还您健康的室内生活品质。
公司地址：济南市文化东路51号汇东星座1207-1211
风机盘管机组作为半集中式空调工程的末端装置，其工程应用非常广泛。从总体上看，目前国内的风机盘管在名义供冷量、噪音、电机输入功率等项指标上，已接近于或优于国外产品，而风量则普遍低于国外同型号产品。但是，真正影响空调效果的，并不只是这些参数的绝对值大小，还取决于这些参数之间的配匹是否合理。因为我国的行业标准?中，对供冷量、噪声、输入功率等都有严格规定，因而形成了国产风机盘管高冷、低噪、小风量的总体特点，而风量与冷量的搭配(焓差)则不合理，这给选型工作的合理性和经济性带来问题。
2 目前风机盘管选型中常见的问题
2．1 按冷负荷选型的弊端
按空调房间的最大冷负荷选用风机盘管是空调工程设计中常见的做法，其目的是保证高峰负荷时的房间温度。而实际上空调房间运行的绝大部分时间都不会处于高峰负荷，使供冷量过剩，而切换到中、低档运行以降低冷量输出，从而维持房间的
热平衡。可见机组实际输出冷量取决于空调负荷的变化，与机组的名义供冷量关系不大。故供冷量只是实现空调的必要条件，但不能决定空调的使用效果。评价空调效果好坏，一是房间平均温度与设定温度的接近程度；二是室温分布(梯度)和变化(波
动)幅度。送风温差越大，换气次数越少，室温梯度和波动幅度也越大，故送风温差和换气次数才是影响空调精度和舒适性的主要因素。文献
[2]中明确规定了不同精度空调房间的最大送风温差和最
低换气次数。空调精度越高，要求送风温差越小、换气次数越多。可见按最大冷负荷选型，仅满足高峰负荷时的房间温度是不够的，还需满足适当的送风温差和换气次数，才能保证房间的舒适性要求。
2．2 不能保证足够的送风量
因送风温差、换气次数是决定空调精度和舒适性的主要因素，故保证足够的风量是实现预期空调效果的先决条件。这里所说的风量是指机组使用时的实际送风量，而不是产品样本中的名义风量(GB／T 19232-2003规定：名义风量须在盘管不通水、空气14?27℃，风机转速为高档，对低静压机组不带风口和过滤器等出口静压为12Pa测得的风量值)。而实际使用中，暗装机组因要加进、回风格栅、过滤器和短风管，加上盘管表面凝水、积尘、滤网堵塞等诸多因素影响，会导致风阻增大、风量下降，使得实际风量远低于名义风量(笔者通过大量实验证明：一般低l5?25％)。由于风量的明显减少，影响空调效果，主要带来以下问题：
1)换气次数少;
2)送风速度低，影响送风射流射程；
3)送风温度低，影响空调舒适度和可能造成送风格栅结露等。
另一方面，对于风机盘管机组本身而言，风量的下降直接影响盘管的换热效果，使盘管的制冷量下降，这样就会形成机组的实际性能(风量、冷量)都要低于名义值的不合理现象。因此，
产品样本上的名义风量、冷量只能作为选型时的参考，而不能作为选型的依据。加大风量不仅能增加换气次数、降低送风温差、改善空调效果，而且由于冷量也会提高，可相应地缩小机组的体积。故提高风量是风机盘管的发展方向之一。当然，风量的
提高也要受空调区域允许风速的制约。另一方面，为控制送风温差，冷量与风量之间应保持适当的匹配关系。全冷量与风量(质量流量)之比就是盘管进出口空气的焓差，它决定了机组供
冷能力和送风温差的大小。从控制送风温差角度，焓差过高不利，而国内的风机盘管的焓差和送风温差普遍偏高。按GB／T 19232-2003规定的名义参数计算，焓差为15．88k．1／kg，送风温差约为l2℃。若按风量下降20％计算，实际的焓差将超过19．85kJ／kg，实际的送风温差会高达l5℃，显然已超出文献[2]中规定的允许送风温差(6_-lO℃)，也就无法保证空调精度和舒适性要求。
2．3忽略风工程的阻力计算
一般地风机盘管空调工程的风工程规模较小，构成简单，阻力不大，约在l5?5OPa范围内，但仅仅这一点阻力就足以对风机盘管工程的实际送风量有至关重要的影响。风机盘管分为低静压机组和高静压机组两类，在GB／T 19232-2003中，对于低静压机组，带风口和过滤器等出口静压为OPa，不带风口和过滤器等出口静压为12Pa，也就是说，风口及过滤器等构成的阻力为12Pa。而美国空调与制冷学会标准《房间风机盘管空调器》hRI 440? 84中明确规定：出厂时不带送、回风格栅或过滤器的风机盘管，应在12．4Pa机外静压下测试风量u 。这一规定正是为了保证实际风量与名义风量相符。而我国大气含尘量较高，滤网易堵塞，理应机外静压比12．4Pa高，相比之下，我国的行业标准中规定的测试条件合理性有待商榷。以客房中卧式暗装、吊顶回风FCU为例，附加阻力至少应包括回风格栅、回风滤网、送风短管及送风格栅阻力。若回风风速为1．Om／s，送风风速为1．5 m／s，经计算此时机外阻力为16Pa，若选用低静压机组肯定也会造成风量下降，此例在工程应用中应属于附加阻力较小的一例，对风量影响尚且如此，可见FCU风工程附加阻力不可忽视。再者，对于高静压机组，若不经过阻力计算，而是认为选用一个高静压机组就能满足要求的做法也是不合理的。
再举一例，图l为某办公楼安装于吊顶内的卧式暗装FCU及相应的风工程，FCU的名义风量为750 m／h，散流器喉部风速2．5 m／s，回风风速1．5 m／s，经计算知FCU本体之外总阻力约为61Pa，其中散流器、回风口滤网阻力占总阻力的80％。此时即便采用机外静压30Pa或50Pa的高静压型FCU，风量也会下降15％左右。因此，在具体工程中笼统地提出高静压要求和认为只要采用高静压机组就不必进行相关风工程分析的做法是不可取的。
3 风机盘管机组改进设计的途径
3．1 保证风量的“名”“实”相符
造成机组风量“名”“实”不符的根本原因就在于：
1)湿工况下翅片管表面的水膜和水滴大大地增加了空气的流动阻力,这是主要原因；
2)名义测试工况与实际使用工况不同。因此，解决风
量的“名”“实”不符问题，设计时可从以下几方面入手：
(1)盘管排数的选择
目前国内风机盘管多采用9．53mrn管径的三排盘管，这种结构型式的盘管空气阻力较大。根据大量的盘管试验结果表明：相同结构参数的表冷器排数由三排减至二排，空气阻力约降30％t圳，这样在机组输入功率不变的条件下增加风量，以此来解决机组名义风量与实际风量相差太大的问题，而且又保证达到标准规定的供冷量要求。其理论依据是：虽然盘管由三排减至二排，传热面积减少，但盘管的空气阻力下降，风量明显增加使盘管传热性能增强的原理。并且2排管风机盘管省料、节能，多数场合使用效果要优于3排管机组，经济效益显著。
(2)翅片间距的确定
翅片间距的大小是影响风机盘管传热性能和空气阻力的主要因素之一。由理论分析和实验结论可知，翅片间距对风机盘管传热性能的影响是很复杂的。一般说来，换热系数会随着间距的增大而增大，而阻力则会随着间距的增加而减小。但是，当翅片间距变小时，单位体积的换热面积增加。因此，虽然换热系数
