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水帘厂家_家电中只涉及空调用风扇电机通风机B型风管出气试验除掉
家电中只涉及空调用风扇电机
单从这个标准的名称上看，许多企业认为标准涉及洗衣机、空调压缩机、冰箱压缩机、电风扇等多种家电电机。据记者了解，并非如此。
记者在《小功率电动机能效限定值及能效等级》报批稿中看到，该标准适用于690V及以下电压和50Hz交流电源供电的小功率三相异步电机(10～2200W)、电容运转异步电机(10～2200W)、电容起动异步电机(120～3700W)、双值电容异步电机(250～3000W)等一般用途电机，以及空调用风扇电机(6～550W)。
除了特别指出的空调用风扇电机，其他家电产品的电机均不适用该标准。“制定《小功率电动机能效限定值及能效等级》时，我们遵守循序渐进的思路，先给一批用量大、具有示范意义的电机制定标准，未来再制定包括洗衣机电机、压缩机电机等其他产品的能效标准。”内部法规制定人士告诉记者。
艾默生(中国)电机有限公司有关人员特别指出：“该标准并不涉及空调用直流无刷风扇电机，原因是这类电机本身的节能效果好。”
短期电机价格不会大幅提高
据记者了解，目前空调用风扇电机行业集中度较高，主要生产厂家包括威灵控股有限公司、中山市大洋电机(002249,股吧)有限公司、浙江卧龙家用电机有限公司等，其中，仅威灵的年产能就有5000万台，大洋电机有3000万台。虽然行业集中度较高，但是产品整体的能效水平并不高。据一家规模很大的电机企业有关人士介绍，现在空调行业普遍使用的是能效3级的电机。
内部人员介绍说：“考虑到行业的实际情况，确定能效限定值的原则是拟淘汰市场上10%～20%的低效空调用风扇电机。”
记者在《小功率电动机能效限定值及能效等级》报批稿中看到，标准规定的电机能效限定值要求为，在额定输出功率状态下，电机的效率均不得低于能效3级。
这个要求对大企业而言显然不是问题。艾默生、威灵等电机生产企业均告诉记者，他们生产的空调用风扇电机都能达到标准中的能效限定值要求，标准实施对成本也没有影响。
不过，记者了解到，一些小企业生产的电机目前还不能符合能效限定值要求，这些企业的产品要想达到标准要求，成本必然要增加，而采用这些企业电机的空调企业未来的采购成本可能会增加。
“达标其实并不难。”参与标准起草的广东威灵电机制造有限公司刘志湖说，“只要规规矩矩地生产，即使技术实力相对较弱的小企业也能做出符合能效要求的产品。”
“产品达不到能效限定值要求的主要原因在于偷工减料。一些生产企业生产条件恶劣，缺少检测设备，甚至有的企业晚上在家中给电机绕线，白天用板车拉到工厂安装。”艾默生(中国)电机有限公司有关人员解释说，“如果电机的质量不过关，温升就高。过去，电机中普遍采用热保护器来进行保护，但在一些个体企业，居然将热保护器也"优化"掉，"优化"后的电机往往效率低、能耗高。”不过他也表示，电机企业只要增加一定的材料成本，达到标准要求应该不成问题。
尽管如此，记者发现，未来可能不断提高的能效要求让电机企业有些担心。根据标准报批稿所述，电机节能评价值要求，在额定输出功率状态下，电机的效率均不应低于能效2级。同时，该值也是电机目标能效限定值。该目标能效限定值将在标准实施的四年后开始实施，并替代现有的能效限定值。
某知名电机企业有关人士告诉记者：“经过测试，目前我们只有个别产品能够达到能效2级，还没有能效1级的产品。定速空调用风扇电机技术已经很成熟，提升能效水平的主要办法就是重新设计，采用更贵、更多的材料。我感觉能效1级水平定得有点高，现在行业内都没有这样的产品，因为价格太高，整机企业很难接受。”
另一家规模很大的电机企业有关人士也表示，如果四年后，电机能效限定值定为现有标准的2级，那将造成空调用风扇电机价格小幅上升。
一、试验空间采取的测量 [P108]
1. 在试验空间内测量
1.1 通风机平均高度的大气压pa(Pa)；
1.2 靠近进口的环境温度ta(℃),大型屋顶风机；
,屋顶风机; 1.3 干球和湿球温度td(℃)和tW(℃)；
大气密度ρa=(pa-0.378pv)/(287θa) kg/m3 ；[12.1]
式中 ； θa= ta+273.15 ； (K)
pv=(psat)tw- paAW(td-tW)(1+0.00115tW) (Pa) [12.2]
当tW=0℃~150℃时 AW=6.66×10-4 ℃-1
当tW＜0℃时AW=5.94×10-4 ℃-1
(psat)tw—在湿球温度tW下的饱和蒸汽压力值psat,查表1可得。也可计算得出：
当tW=0℃~30℃时（psat)tw=exp[(17.438 tW)/(239.78+ tW)+6.4147] ； (Pa)
或当tW=30℃~150℃时 (psat)tw=610.8+44.442 tW+1.4133 tW2+0.02768tW3+
2.55667e-4tW4+2.89166e-6tW5 (Pa)
pv可直接测量空气相对湿度hu求得：
pv= hu(psat)td (Pa) (psat)td 按上式用td代替tW计算求得。
湿空气得气体常数RW:
RW=pa/(ρaθa)=287/(1-0.378 pv/ pa) J·kg-1·K-1 [12.1]
标准气体参数: ρa=1.2kg/m3 ； ； θa=293.15K pa=101325Pa
hu=0.40 RW=288 ；J·kg-1·K-1
2. 试验期间采取得测量 ；[33.2.2] [P110]
2.1 转速N(rpm)或旋转频率n(1/s)；
2.2 输入功率Pa、Po或Pe和预测叶轮功率(kw)；
2.3 流量计差压△p(Pa)；；； 2.4 流量计上游压力pe6(Pa)； <；pn>；
2.5 出口静压pe4(Pa)； ；； 2.6 大气温度ta(℃)； ；；
3. 风室几何参数
3.1 流量计直径d6m)； 3.2 静压测量处风管直径D4(m)； <；d1p/D4>；
3.3 风机进口面积A1(m2)；
3.4 风机出口面积A2(m2)；
3.5 风机进口至静压测量处长度L2-4(m)； ；
二、可压缩流体的一般方法
当基准马赫数Ma2ref大于0.15和压比大于1.02时，应采用此算法。
1. 质量流量的计算 ；[33.2.3.1.2] [P111]
用毕托管静压测量流量。
假设:
pe6=()/n,
p6= pe6+ pa, θsg6=θsg1+ (Pr或Pe)/(qmcp),
θ6=θsg6 (p6/(p6+Δpm))(1-1/k),
式中：
Δpm=((&Delta,湿帘冷风机;p10.5+Δp20.5+...+Δpn0.5)/n)2
ρ6=p6/(RWθ6)
质量流量 ； qm=0.25αεπD26(2ρ6△pm)0.5 ；
式中:
流量系数α是雷诺数Red6的函数，非常接近0.99(见27.6)。
ReD6=αεD6*(2ρ6△pm)0.5x106/(17.1+0.048t6)
ε—膨胀系数(见27.5).
ε=(1-△pm /(2kp6)+(k+1)/(6k2)( △pm/p6)2)0.5
qm的第一个近似值是用α=0.99计算的, ε则由上述表达式计算。
qm这一值可以计算Red6、α和qm的第二值，qm迭代直到精度为10-5.
2. 通风机压力的计算 ；[33.2.3.2] [P113]
2.1 通风机出口压力p2 ； [33.2.3.2.1 P113]
p4=pe4+pa ； ； θsg4=θsg2=θsg1+(Pr或Pe)/(qmCp)=θsg6 = t6+273.15
截面4的马赫数Ma4和比θsg4/θ4按照14.4.3.1和图5确定
θ4=θsg4θ4/θsg4
ρ4=p4/(RWθ4)
FM4=1+Ma42/4+Ma44/40+Ma46/1600+…… ； [14.5.1]
psg2= p4+0.5(qm/A4)2FM4(1+ξ2-4)/ρ4
或pesg2=pe4+0.5(qm/A4)2FM4(1+ξ2-4)/ρ4
截面2和4之间的常规损失系数ξ2-4是按照30.6和图65确定
注: 按30.6.2(30.2d1)出口管道带有整流器来计算 P82
Λ=0.14Redh4 –0.17
Le/Dh=15.04/(1-26.65(e/ Dh)+184.6(e/ Dh)2)1.83
ξ2-4=Λ(L2-4/Dh4+Le/Dh4)
静态密度ρ2和压力p2按14.5.2计算，Ma2根据14.4.3.2和图6确定
ρ2=ρsg2/(1+(k-1)Ma22/2)(1/(k-1))= ρsg2/(ρ/ρsg2)
p2= psg2-0.5(qm/A2)2FM2/ρ2
FM2根据14.5.1和图4确定
pe2= pesg2-0.5(qm/A2)2FM2/ρ2
2.2 通风机进口压力p1 ； [33.2.3.2.2 P113]
psg1=pa ； pesg1=0 ； θsg1=ta+273.15 ； ρsg1= psg1/( RWθsg1)
Masg12=qm2/(A12ρsg12kRWθsg1)= qm2/(A12 kpsg1ρsg1) ；[14.4.3.2]
Ma1= Masg1(1+1.217Masg12+1.369Masg14+10 Masg16)0.5 ；[14.4.3.2]
对于k=1.4和Masg1≤0.45
θsg1/θ1=1+(k-1) Ma12/2 ； [14.4.4P27]
ρsg1/ρ1=(θsg1/θ1)1/(k-1)
ρ1=ρsg1ρ1/ρsg1 ； [14.5.2]
p1= psg1-0.5(qm/A1)2FM1/ρ1 ； [14.5.2和14.4.3.2]确定
或pe1=-0.5(qm/A1)2FM1/ρ1
其中 FM1=1+Ma12/4+Ma14/40+Ma16/1600+…… ； [14.5.1]
2.3 通风机压力pSFA,pFA
pSFA=p2-psg1= pe2-pesg1
pFA=psg2-psg1=pesg2-pesg1
ρm=(ρ1+ρ2)/2 ； ； kρ=ρ1/ρm
3.容积流量的计算
qvsg1=qm/ρsg1 ；
4 ； 通风机空气功率的计算
4.1通风机空气功率的计算 ； [33.2.3.4.1]
⑴ 通风机单位质量静功ySA=(p2-p1)/ρm-vm12/2=(p2-p1)/ρm-[qm/(A1ρ1)]2/2
⑵ 通风机单位质量功yA=(p2-p1)/ρm+vm22/2-vm12/2 =(p2-p1)/ρm+[qm/(A2ρ2)]2/2-[qm/(A1ρ1)]2/2
⑶ 通风机静空气功率PuSA= qmySA
⑷ 通风机空气功率 ； PuA= qmyA
4.2通风机空气功率和压缩性系数的计算 ； [33.2.3.4.2]
⑴ 通风机静空气功率PuSA=qvsg1pSFAkps ；
⑵ 通风机空气功率PuA= qvsg1pFAkp ；
其中kps，kp ； 有二种计算方法：
第一种方法：kps，kp=Zklog10r/log10[1+Zk(r-1)] ； [采用]
对于kps ； r=1+pSFA/ psg1 ； Zk=[(k-1)/k][Pr/(qvsg1pSFA)] ；
对于kp ；r=1+pFA/ psg1 ； Zk=[(k-1)/k][Pr/(qvsg1pFA)] ；
第二种方法：kps，kp=[ln(1+x)/x][Zp/ln(1+Zp)]
对于kps ；x=r-1=pSFA/ psg1
对于kp ； x=r-1=pFA/ psg1
Zp=[(k-1)/k][Pr/(qvsg1psg1)]
5. 效率的计算
⑴ 通风机静效率ηSrA=PuSA/Pr
⑵ 通风机效率 ； ηrA=PuA/Pr
⑶ 通风机静轴效率ηSaA=PuSA/Pa
⑷ 通风机轴效率 ； ηaA=PuA/Pa
天气逐渐变冷，人们越来越多地在温暖如春的室内活动，室内潜伏着的“隐形杀手”应该引起人们的重视。
冬季门窗紧闭，室内有害物质的浓度风机会渐渐增高。装饰装修造成的室内环境污染危害会更严重。室内的污染源主要是甲醛、苯、氨和放射性物质。
而新风换气机就派上用场了。继续听我道来：
人在短时间内吸收高浓度的苯，会出现中枢神经系统麻醉的症状，轻者头晕、头痛、恶心、乏力、意识模糊，重者会出现昏迷以至呼吸循环衰竭而死亡。氨无色却具有强烈的刺激性气味，常附着在皮肤黏膜和眼结膜上，从而产生刺激和炎症，减弱人体对疾病的抵抗力。
装修中散发出来的氡与其他有毒气体不同的是，氡看不见，嗅不到，即使在氡浓度很高的环境里，人们对它也毫无感觉。然而氡对人体的危害却是终身的，它是导致肺癌的第二大因素。
赶快订购新风换气机吧！
冬季走进各公共场所，一股热气就会扑面而来。长时间置身其中，便会觉得有一种窒息的感觉。客运站、洗浴中心、宾馆等公共场所的二氧化碳含量时柜式风机有超标。据专家介绍，二氧化碳的含量是判断空气污浊与否的综合性间接指标，公共场所的二氧化碳含量应小于等于0.15%。
每到冬季，气候非常干燥，室内缺少湿润、洁净的空气。据医生介绍，在干燥的冬季，白喉、流感、百日咳、脑膜炎、哮喘、支气管炎等的发病率排烟风机显著增加，导致上述疾病的原因很多，除了冬季温度偏低、温差变化大导致人体抵抗力下降外，还有如下两方面的原因
其一，环境湿度过低使流感病毒和致病力强的革兰氏阳性菌繁殖速度加快，而且随粉尘扩散，引起疾病流行。
其二，环境湿度过低可使人的呼吸系统抵抗力下降，诱发和加重呼吸系统疾病。因此，从某种意义上说，克服干燥就是克服流行病。冬季，居室小气候的最佳温度为18℃-25℃，湿度45%-65%RH。
应对冬季空气污染
加湿器可将湿度控制在最适合人体的湿度范围内，既可抑制病菌的滋生和传播，还可提高免疫力。 要注意合理通风。写字楼和百货商场屋顶风机等公共场所要注意增加室内新风量。家庭每天开窗换气不少于两次，每次不少于15分钟。用煤炉取暖和使用燃气热水器的家庭更要注意安装通风装置，如新风换气机。此外要利用室内空气净化设备等新风换气机消除室内环境污染，提高室内空气质量。要多做室外活动，少去人多的公共场所。
风机轴承的故障原因及排除方法：
1、故障原因分析：轮叶两侧用紧定套与轴承座轴承固定配合。重新试车就发生自由端轴承高温，振动值偏高的故障，拆开轴承匝上盖，手动慢速回转风机，发现处于转轴某一特定位置的轴承滚子，在非负荷区亦有滚动情况.如此可确定轴承运转间隙变动偏高且安装间隙可能不足。经测量得知，轴承内部间隙仅为0.04mm,转铀偏心达0.08mm；由于左右轴承跨距大，要避免转轴挠曲或轴承安装角度的误差较难，因此，大型风机采用可自动对心调整的球面滚子轴承。但当轴承内部间隙不足时.轴承内部滚动件因受运动空间的限制，其自动对心的机能受影响，振动值反而会升高。轴承内部间隙随配合紧度之增大而减小，无法形成润滑曲膜，当轴承运转间隙因温升而降为零时，若轴承运行产生的热量仍大于逸散的热量时，轴承温度即会快速爬升，这时，如不即时停机，轴承终将烧损，轴承内环与轴之配合过紧是本例中轴承运转异常高温的原因。
2、排除方法：处理时，退下紧定套，重新调整轴与内环的配合紧度，更换轴承之后的间隙取0.10mm。重新安装完毕重新启动风机，轴承振动值及运转温度均恢复正常。
轴承内部间隙太小或机件设计制造精度不佳，均是分机轴承运转温度偏高的主因，为方便风机设备的安装；拆修和维护.一般在设计上多采用紧定套轴承锥孔内环配合之轴承座轴承，然而也易因安装程序上的疏忽而发生问题.尤其是适当间隙的凋整。轴承内部间隙太小.运转温度急速升高：轴承内环锥孔与紧定套配合太松，轴承易因配合面发生松动而于短期内故障烧损。
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