锋速达通风降温系统
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厂房降温风机_我国风机制造技术提升情况探讨 如何让伺服电机运行
近年来，在国内外市场竞争的压力下，我国风机产业也在不断的发展进步，在有些方面已经能够与国外厂商同台竞争。再加上我国风机生产成本大大低于国外，在这样的条件下，我国不仅可以减少风机的进口，而且有能力开拓出口市场，向国外出口更多更好的产品。
我国已经是世界风机大国，国内风机行业正在不断地革新进步，目前我国已经成型了以“长三角”、山东、山西、辽宁、广东等地区为主的风机产业集群，这些产业集聚区内的企业在培训、金融、开发、市场营销、出口等方面形成了互动，促进了我国风机产业的发展，使得我国风机在迈向风机强国的道路上更近了一步。随着国家产业政策的调整，面对航空航天、新能源、IT、医疗机械、高速铁路等有高端风机需求的行业，很多风机企业已经开始涉足，如今国产风机也可以进入到洋品牌的天地，相信未来这一领域内，国产品牌也会成为主流。
锋速达通风降温系统为您精心设计制作适合您的通风工程降温工程除尘工程安装方案，如有需求或任何问题请您致电，我们将竭诚为您服务！，详细登陆网站 . 猪场通风设备工程师技术指导：188/5831/8765若想伺服电机在运行中更加畅快，尽量不用皮带，而是要选择同步带。当皮带作用于伺服电机时，极容易产生皮带震动、定位震动、行走震动、反复摆动等状况，对增益不利。若采用同步带来传动，并且在皮带轮上使用张紧套，这样就能使电机更为精准。
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锋速达是负压风机生产厂家|水帘生产厂家|环保空调生产厂家|屋顶风机厂家，下面锋速达和大家一起讨论： 上一篇: 精选离合器 下一篇: 锅炉热控控制系统 发表评论 取消回复
高压变频器属于大型电子设备，对环境要求比较严格。统计多台设备的运行情况，由于现场环境温度过高而引起的设备故障比例较大，因此我们总结了三种现场经常采用的散热方案，供用户参考。
压变频器的损耗计算及对环境的温度要求：
北京利德华福电气技术有限公司生产的高压变频调速系统主要由以下三部分组成：控制柜、功率柜、变压器柜。
此系统使用多台离心风机进行散热，以630kW/6kV变频器为例，功率柜顶为2台，变压器柜顶一般为1台，风机选用德国EBM公司生产的离心风机，此风机可靠性高，性能优异。风机根据变频器功率等级不同，选用单相或三相风机。其中单相风机额定风量为2500 m3/h，三相风机额定风量为3300 m3/h。变频器总的排风量为单个风机排风量乘以风机数量。
当变频器满负荷工作时，其总损耗（转变为热量）约为系统额定功率的3%，比如1000kW变频器满负荷工作时，损耗约为30kW。如此大的热量如果全部排放到安装变频器的室内，将会使室内温度迅速升高，严重影响变频器的正常运行。
为了使变频器能长期稳定和可靠地运行，对变频器的安装环境作如下要求：
最低环境温度-5℃，最高环境温度40℃，工作环境的温度变化应不大于5℃/h。如果环境温度超过允许值，应考虑配备相应的散热设备。
1．场散热方案
针对现场的不同环境，我们有三种散热方案：加装空调、加装风道或安装水空冷装置。
1．加装空调
1.1变频器安装空调时，要求变频器控制室空间尽可能小，并且做好密封。
1.2空调容量的确定
原则：按照变频器的发热量和控制室环境实用面积来选择空调的容量
1.2.1制冷量的计算
变频器发热根据运行工况选择，考虑一定的裕量，最大发热量为变频器额定功率的4%，如果长期运行频率低于40Hz，则发热量可按照变频器额定功率的2%进行估算。
按照房间实用面积计算空间单独空间制冷所需的空调容量，一般每平方米可以按照150瓦特计算。
空调总体的制冷量应为变频器的发热量加上空间制冷所需的制冷量。
1.2.2 空调的选择
所谓的空调“匹”数，原指输入功率的大小，包括压缩机、风扇电机及电控部分所消耗的能量，制冷量以输出功率的多少计算。
一般来说，1匹空调的制冷量大致为2000大卡，换算成国际单位应乘以1.162，故1匹之制冷量应为2000大卡×1.162=2324(W)， 这里的W(瓦)即表示制冷量，则1.5匹的应为2000大卡×1. 5×1.162=3486(W)，以此类推。根据此情况，则大致能判定空调的匹数和制冷量，一般情况下，2200W-2600W都可称为1匹，4500(W)-5100(W)可称为2匹，3200W-3600W可称为1.5匹。
1.3 空调散热的优缺点：
优点：由于室内外空气没有直接流通，容易保证室内环境清洁。
缺点：空调的可靠性会影响变频器的稳定运行，空调费用高，运行费用高。
2．加装风道
2.1通风量的计算
变频器总的排风量为单个风机排风量乘以风机数量。单相风机的流量为2500 m3/h，三相风机的流量为3300 m3/h。变频器室的入风、出风量需要同该数值匹配。
2.2风道的设计
常规的设计是在机柜上面安装风道，将变频器产生的热量直接排放到室外，由变频器室的进风口不断补充冷风，对系统进行冷却，具体排风方案及风的流向
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一种用于散热的电器。 风扇的结构：转子：由磁铁、扇叶及轴组成；定子：有硅钢片、线圈及轴承组成；控制电路：由 IC 感应磁铁 N ． S ．极经由电路控制其线圈导通而产生内部激磁使转子旋转。
类型：轴流风扇、直流风扇
选择：总体散热需求 Q=Cp m A T = D Cp CFM △ T
并联风扇和串联风扇：
并联风扇：并联的双风扇风压不变，但是风量会上升。风量加大故散热效果增加， 在设计中如果出现散热功率太小则可以考虑增加风扇来解决。
串联风扇：串联风扇的结果是风压增加，但是风量不变。次方式是不能解决散热问题， 一般是用在近风的阻力太大是采用，保证风量。
噪音等级 为了获得低噪音必须注意以下几点：
系统阻抗：空气流动阻力会引起空气的流动噪音产生。
气流的紊流：由于流道的设计不良造成空气的紊流会有高频噪音出现，如果流道不改善很难有质的提高。
风扇的转速和尺寸：风扇的转速越快散热效果越好， 风扇的尺寸越大风量越大，散热效果越好。风扇的转速越高噪音越大， 尺寸越大噪音越大。
温度的上升：温度上升后温差降低， 则散热效果降低。
振动：振动会造成风扇的噪音上升， 寿命降低以及转速降低。
电压波动：电压波动会造成风扇转速变化， 使工作不稳定并且会产生额外的噪音。
设计考虑：设计上的其它一些要求同样也必须考虑进去，以保证散热效果。
风扇：
1 、风扇入风的距离： 3 ～ 5mm 的距离是必须的
,厂房排风机; 3mm — — 风扇的效能为 80 ％
4mm — — 风扇的效能为 90 ％
5mm — — 风扇的效能为 100 ％
2 、不同的进风口和出风口会引起气流阻力的很大变化， 当然出入口的开口越大越好。
3 、不要在风扇的进风口附近放置阻隔物体 ( 例如芯片和接口等 ) ，否则会减少风扇的空气流量。
4 、最好使用橡胶来固定风扇，而不是金属螺丝， 这样可以避免振动。
5 、风扇的空间设计。为了风扇的效率、噪音，必须保证扇叶和风扇外壳的距离为 5 ～ 1Omm 。风扇的扇叶必须靠近 Tongue 以获得比较好的效率。
| 微能大功率变频器在循环流化床锅炉风机上的应用 |
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| 一、引言 我国电站锅炉风机虽已普遍采用了高效离心风机，但实际运行效率并不高。其主要原因之一是风机的调速性能差，其二是运行点偏离风机的最高效率点。因为在设计的过程中，很难准确地计算出管网的阻力。并考虑到长期运行过程中可能发生的各种问题，通常总是把系统的最大风量和风压作为选择风机型号的设计值。而风机的型号和系列是有限的，往往选不到合适的型号时，就往大型号上靠，因此，电站锅炉送、引风机的风量和风压裕度达20~30%是比较常见的。 电站锅炉风机的风量与风压裕度以及机组的调峰运行导致风机的运行工况点与设计高效点相偏离，从而使风机的运行效率大幅度下降。一般情况下，采用风门调节的风机，在两者偏离10%时，效率下降8%左右；偏离20%时，效率下降20%左右；而偏离30%时，效率下降30%以上。对于采用进口风门调节风量的风机，这是一个不可避免的损失。因此改进离心风机的调节方式是提高风机运行效率，降低风机耗电量的最有效途径。 如果在风机上加装目前国内已经普遍采用的变频器，对风机电动机进行调速控制，从而实现对风量的调节以满足锅炉负荷的变化，这样就能将风门的能量损失节约下来。通过选型调研，决定采用深圳市微能科技公司生产的WIN-9PF系列大功率变频器对35T/h流化床锅炉的引风机、鼓风机和二次风机实行变频调速控制，达到了预期的节能效果。 二、系统设计 由于35T/h循环流化床锅炉采用一台鼓风机（送风机或一次风机），280kW；一台二次风机110kW；一台引风机355kW。任何一台风机故障都会造成停炉停机事故，因此对调速系统可靠性的要求非常高。35T/h循环流化床锅炉如下图所示: 为了保证风机变频调速系统的可靠运行，每台变频器都配备有手动工频旁路装置。当变频器因故障而退出运行时，风机电动机可以通过手动切换到工频运行。由于循环流化床锅炉的特殊结构，当风机故障时，只要及时关闭进口风门，锅炉还能在短时间内继续燃烧，不会引起停炉故障。风机变频调速系统一次结线采用标准的“一拖一”带工频旁路的设计方案，一次系统结线如下图所示： 三、应用情况 35T/h循环流化床锅炉风机变频调速系统投运后，通过实际生产期间对风机工频起动运行和变频起动运行的大量对比测试，锅炉风机采用变频调速运行后有明显的优势。 1）改善起动性能、减小电网冲击。引风机采用变频器静态起动，运行人员通过DCS系统缓慢提升转速至工作范围，转速、转矩平稳上升，减小了对电网的冲击。 2）减小了机械震动、噪声和磨损，提高了运行的可靠性，延长了机械寿命。变频调速时，引风机入口挡板全开，升降转速平稳，惯性力矩减小，各部分力矩为最小，风机转动部件磨损最小，环境噪音降到最低。 3）利用变频器对锅炉引风机进行压力、风量调节，调节过程中平滑灵活可靠，同时解决风门挡板线性差、调节延迟问题，特别在点炉初期和低负荷情况下，变频调节非常方便平稳、控制精度高、炉膛负压容易控制。与挡板节流调节相比，变频调节明显改善了调节性能。 四、节能效益分析 在锅炉系统运行正常，热负荷基本相等的工况条件下，对锅炉风机采用不同调节方式的风量、风压、排烟量和耗电量进行测试，得出的测试数据统计： 五、投运过程中出现的问题及处理办法实测 1、由于电站锅炉离心式送、引风机是大惯量负载，投运中多次出现减速时直流过电压。这是因为未加制动单元和制动电阻。只有将加、减速时间延长至300~350秒，并在电机停止和起动时加直流控制电压才能解决。 2、投运当时正值盛夏，气温较高，送、引风机由于功率较大，容易出现热停机保护。后来在控制柜和控制室内增加散热风扇予以解决。 |
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收录时间:2011年01月07日 14:55:52 来源:ccen 作者: |
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| 300MW循环流化床锅炉安全控制方案 |
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前言 300MW循环流化床锅炉机组是现在世界上在运的最大循环流化床机组，目前云南境内已经投运了4台300MW机组，到2007年底，预计共有6台机组投入商业运行。 从已经投运的4台机组的运行情况来看，300MW循环流化床锅炉的设计还是非常成功的，机组运行稳定，在不易熄火、低负荷稳定燃烧等方面表现出与普通煤粉 炉不同的特点;但同时也存在着运行调整复杂、炉内易磨损和结焦、非金属膨胀节易损坏、耐磨耐火材料易脱落等问题。影响循环流化床锅炉稳定运行的，既有设计、制造、施工等方面的原因，也有运行调整的原因。 由于世界范围内300MW循环流化床锅炉机组投运时间都还不长，对机组特性的认识还不够深入，投产后的实际运行反映出原ALSTOM的控制逻辑方案存在不 合理和不完善的地方。本文通过某厂300MW循环流化床锅炉机组的一次典型停机事故，对相关的主保护逻辑、辅机联锁逻辑、自动控制逻辑、机组控制方式进行了分析和改进。 一、机组概况 某厂300MW循环流化床锅炉岛为哈尔滨锅炉厂引进法国ALSTOM技术生产的HG-1025/17.5-L.HM37型锅炉，由裤衩型双布风板结构炉膛、高温绝热旋风分离器、自平衡“U”形回料阀、外置床、冷渣器和尾部对流烟道组成。锅炉采用并联配风系统，共设有两台一次风机、两台二次风机、两台引风机、五台高压流化风机和两台石灰石输送风机。 机组DCS系统采用美国metso公司的MAXDNA系统，控制方案在原有ALSTOM方案的基础上，参考了已投运300MW机组的运行情况，结合该厂的 辅机配置情况，在机组调试阶段进行了大量的修改完善。 二、引风机跳机事故 2007年1月15日，在机组整套启动期间，由于电气方面的原因，#1引风机突然跳闸，由此引起了炉膛压力的急剧变化，并导致了炉膛压力主保护动作，触发了锅炉跳闸，锅炉跳闸又联跳了汽机。事故过程的炉膛压力变化趋势如图1所示。
图1中，#1引风机跳闸后，引起了炉膛压力的急剧变化，14:59:14 #1引风机跳闸，14:59:17 #1二次风机跳闸，15:00:07炉膛正压超过4000Pa，炉膛压力保护动作触发锅炉跳闸，15:00:58炉膛负压又超过了-3000Pa，可以看 出事故过程中炉膛压力在正、负方向均发生了很大的变化。这种急剧的压力变化，一方面影响了机组的安全、稳定运行;另一方面从设备的使用寿命来说，炉内较大的压力变化，对膨胀节、耐磨耐火材料均是很大的冲击，不利于机组的长期稳定运行。
三、 事故原因分析及解决措施 从事故的直接原因来看，电气侧故障引起了#1引风机跳闸，从而导致了这次事故。但认真分析一下就会发现，单台辅机跳闸并不应该触发锅炉跳闸，所以引起事故的原因是多方面的，应该从多个方面加以分析和解决。 3.1 RB功能未及时投用 机组在高负荷下运行时，发生重要辅机跳闸，协调回路应该立即减负荷、减燃料，同时通过机组的自动控制回路保证主汽压力、主汽温度、再热器温度、炉膛压力、含氧量、汽包水位、除氧器水位、凝汽器水位等重要参数的控制。由于在基建调试阶段，RB功能还未投用，以致#1引风机跳闸后，燃料量没有及时减下来，相应 总风量指令也没有减少，#1二次风机跳闸后，#2二次风机导叶继续开大，导致送风过量，是炉膛压力冲高的一个重要原因。 所以，及时投用RB，对保证机组安全、稳定运行，将发挥积极的作用。 3.2 引风机出力不足 由于辅机设备选型不同，该厂在负荷270 MW、给煤量200t/h时，引风机静叶开度已在80%以上，且其中一台引风机电流已接近额定电流;而负荷在300MW、给煤量210t/h的已投运参考 电厂的引风机静叶开度均小于60%。#1引风机跳闸时，#2引风机静叶虽然及时开大，补偿#1引风机的出力，但#1引风机跳闸时#2引风机静叶开度已到达 84%，#2引风机的调整余量是很有限的。在机组整套启动中，引风机出力达不到设计要求，严重影响了机组的带负荷能力。引风机出力不足，是炉膛压力冲高的一个重要原因。 3.3 辅机联锁时间过长 在两台二次风机均运行时，#1引风机跳闸，要联跳#1二次风机。从动作结果来看，逻辑联锁没有问题，但联跳时间过长，#1引风机跳闸后，经过3秒钟#1二 次风机才跳闸。辅机联锁时间过长，也是炉膛压力冲高的一个重要原因。 利用DCS系统的SOE记录功能，我们做了引风机、送风机的辅机联锁试验。通过模拟引风机的跳闸信号，从SOE记录来看，引风机联跳同侧送风机的时间均在 2.7秒左右;检查DCS系统中风烟系统主要辅机联锁逻辑运算周期均为500ms，将运算周期由500ms改为100ms再重复做辅机联锁试验，引风机联 跳同侧二次风机的时间均在300ms以内。 3.4 对总风量指令上限进行限制 原总风量指令是由风/煤比计算而来的，所以#1引风机和#1二次风机跳闸后，燃料量未减，总风量指令也未减小，以致送风过量。如果此时#2引风机有足够的 调整余量，那么还是可以实现炉膛压力控制的。 从机组安全运行的角度考虑，针对设备出力情况，对总风量指令回路考虑加入引风机的出力上限限制。总风量指令由原来的风/煤指令改为：针对吸风机运行台数给 出的风量指令与原风/煤指令的小选值。吸风机运行台数的风量指令根据试验定为：1台吸风机运行允许送风量450kNm3/h，2台吸风机运行允许送风量 1100kNm3/h。 这样，可以对进入炉膛的总风量进行上限限制,负压风机，保证引风机在出力范围内实现对炉膛压力的控制;同时，为了保证炉内燃烧，在烟气含氧量小于1.5%时，对燃料 量进行闭锁增，避免进入炉内的送风不足。 3.5 对引、送风调节回路进行调整 如图1，在原来的控制方案中，#1引风机联跳#1二次风机，相应控制回路中#1二次风机的导叶取消分配，原#1二次风机的出力由#2二次风机来补上，送风 不减反增地进入炉膛，而此时#2引风机静叶开度已到最大，已经没有调整余度去控制炉膛正压。 针对这种情况，同时结合总风量回路的调整，对于送风、引风调节回路，单台风机跳闸时，风机出力不再叠加到另一台风机上，风机导叶根据被调量进行调节。 3.6 增加锅炉跳闸联跳引风机 根据原逻辑，锅炉跳闸只联跳一次风机和高压流化风机，停止炉膛内的物料循环，而不联跳引风机和送风机，目的是保持炉内的烟气循环;在锅炉跳闸的所有触发条件中，只有炉膛压力低低既触发锅炉跳闸，还联跳引风机;即除炉膛压力低低外的入口条件，只触发锅炉跳闸，不会联跳引风机。 图1中锅炉跳闸时，#2引风机静叶已全开，锅炉跳闸联跳一次风机和高压流化风机虽然使进入炉膛内的总风量减少很多，但风量测量单元是有测量延时的，同时由于#2引风机静叶输出早就已经饱和，必须总风量减小到一定量才开始关小，而且引风机静叶往下关也需要一定时间，最终导致一次风机和高压流化风机跳闸引起的风量减小速度超过引风机静叶回关速度，所以出现了图1中锅炉跳闸后炉膛负压冲向了-3000Pa。 从锅炉安全的角度考虑，在锅炉主保护逻辑中，增加锅炉跳闸联跳引风机(送风机由引风机来联跳)逻辑，即不论锅炉跳闸的入口条件是什么，只要发生锅炉跳闸，都要联跳引风机和送风机。 3.7 建议增加锅炉联跳汽机的判断条件 图1中锅炉跳闸后，通过机炉大联锁联跳了汽机。但300MW循环流化床锅炉在炉膛和外置床内有大量的热床料，蓄热量非常大，锅炉跳闸后在一定时间内仍能保 持主汽流量和蒸汽品质，所以锅炉跳闸后并不一定要跳汽机，如果能在短时间内排除锅炉侧故障，那么这期间汽机是可以不用解列的。 从已投运的300MW参考电厂的实际运行来看，由于锅炉内大量的热量蓄积，运行中曾出现锅炉跳闸后5个多小时，汽机仍保持并网运行。所以，针对300MW 循环流化床锅炉的特点，如果既考虑保证机组安全，又尽量利用循环流化床的优点，尽量减少停机，这样可以给电厂减少不必要的经济损失。 因此建议增加锅炉联跳汽机的判断条件，参考方案如下：增加主汽温低于430℃报警、主汽温变化率高(5℃/MIN)报警、主汽温变化率低(-5℃ /MIN)报警、主汽温过热度低(120℃)报警和主汽温过热度低低(100℃)报警，以便在锅炉跳闸后主蒸汽品质不高时及时停机。 四、结论 本文根据停机事故反映出的问题，结合机组的实际情况，对机组的控制逻辑进行了相应调整和优化。修改后的控制方案，既考虑了机组正常运行时的调节和控制，也考虑了事故工况下机组的安全、稳定、经济运行，是一种更优化、更合理 |
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收录时间:2011年03月20日 01:54:43 来源:安全管理网 作者: |
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系统原理
变频器调速的原理是将交流变成直流。平滑滤波后再经过逆变回路，将直流变成交流，使电机获得无级调速所需的电压和频率，从而直接改变和控制电机的输出轴功率。
控制单元选用阿尔法风机泵专用型变频器，执行单元为风机A,风机B，控制参数为集气管压力。当集气管中实际压力产生变化时，通过压力变送器将测出的压力信号转换成4～20mA电 流信号，变频器再通过输出不同的电压和频率来控制风机的转速，从而改变风机的流量。如图。
一台变频器，可切换拖动风机A、风机B中进行变频运行，二台风机之间若设有切换互锁，没有切换上的风机仍可按原系统方式进行工频运行。
本控制系统具有良好的人机界面，能显示变频器的输出频率，集气管压力控制参数以及故障情况， 易于安装操作。
变频器投入自动运行后，系统根据集气管压力的大小自动调节变频器的输出频率 ：集气管压力高于设定值时，变频器的输出频率增加，使风机转速加快，抽气量增加；集气管压力低于设定值时，变频器的输出频率减小，使风机转速下降，减少抽气量。
系统特点
在工况相同的情况下，系统耗电比以前下降40%左右，节电效果十分显著。
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保护功能：过电压、欠电压、过流、过载、过热，可有效避免由此引发的各种故障，并且能提供故障信息，方便查找。
降低电机的转速，减少设备的磨损，延长了风机的使用寿命。
提高了自动化程度，减轻了操作人员的劳动强度。
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