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玻璃钢负压风机_离岸风机：集成变压器的塔架电力百科风机风量,风
| 离岸风机：集成变压器的塔架 |
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在风电场的运行过程中，以额定功率约为300千瓦启动的风力透平必须与高压电网相连。由于这些风力透平产生的电能处于低电压水平，因此，它们需要具有合适变换容量的变压器。 通常的变压器室（或变电站）或者采用硅油，或者采用矿物油作为冷却液。标准的变压器体积庞大，难以通过塔架进口，并且减少了塔架底部必要的维护空间。因此，它们适合安装于风机塔架旁边的变压器室（或变电站）内，而不适合安装进塔架。但安装于风机塔架旁，将令海上风电场的建造本钱过高，破坏了风力发电机的整体形象，且不利维护；另一方面，若尺寸压缩到适合于装进塔架，采用矿物油的变压器轻易因表面冷却太慢而引起过热。 德国着名风机制造商ENERCON与比利时变压器制造商Pauwels合作开发了一种填充硅的树脂浇注变压器，其独特之处在于，变压器体积十分紧凑，集成在风机塔中，因此不再需要外部变电站。 Pauwels公司制造的变压器能满足包括IEC、ANSI/IEEE、CENELEC/EN、BS、DIN/VDE、NEMA、CSA等在内的最新国家、国际标准，其研发部分还参与这些标准的制定和治理。Pauwels的产品市场宽广，能满足客户的个性化需求。其树脂浇注变压器功率范围在100kW至10,000kW/36kV，内部可填充液体。树脂浇注变压器生产时，绕组直接进进浇注模具，最新的绕组结构的产生令浇注过程更快。 当希看把变压器集成到风机塔架内时，很多风机透平制造商采用诸如树脂浇铸变压器等的干式变压器。但是，ENERCON却选择采用三相密封变压器，硅油作为冷却液，耐热Nomex纤维为尽缘材料。由Pauwels制造的这些变压器如同干式变压器一样紧凑。这种新一代的变压器是由Pauwels根据ENERCON的规范而专门开发，以特殊的尽缘材料制成Nomex纤维热阻，并应用了K级冷却液，开发完成了紧凑型干式变压器变压器，已投进生产制造。第一千个变压器已经在2005年第二季度投进使用，并且所有的变压器迄今为止没有出现过故障。 电性能 干式变压器在额定负荷范围内散热不如油冷变压器那般有效，并且对过载相当敏感。负荷的快速波动会造成在浇铸的树脂上形成很多细小裂缝，从而引起局部的部分放电，在长期运行中会使干式变压器遭到损坏。而油冷变压器的不同之处在于：内部活动的油能够降低或矫正这种故障。对油的分析可揭示变压器确当前状况，早期探测到渐进的损坏，因此，可及时修复。另外，还有经济方面的因素，与可比较的干式变压器对照，油冷变压器的无负荷损耗相当低。由于风机透平始终处于无负荷损耗状态中，因此，在整个运行周期中，油冷变压器非常节省用度。
防火性能 油冷变压器的金属外壳是接地的，并且，所有ENERCON的连接件都是尽缘的。在热负荷方面，硅油冷却变压器的性能类似于干式变压器。硅油的燃点相当高，约为360度，可自燃。由于油槽是气密封的，因此，油冷变压器的火损危险是极低的。只有当油槽严重损坏时，氧气才有可能渗透。由ENERCON安装的变压器配有一个保护系统，它由过电流－时间保护、温度监测和压力保护等组成，一旦发生故障，该系统会保护变压器油槽免受破坏。 油式变压器的可靠性 密封的充硅油变压器能够在严酷环境中运行而无需专门的外壳。它们具有耐湿度、耐盐雾、耐化学气体的极好性能。这种油冷变压器还能更好地耐受机械力的影响。运输、安装或运行期间的震摇与冲击，对这种变压器几乎极少有影响。 硅油的环境友好性 Pauwel紧凑型变压器中使用的硅油符合1号清洁水标准，并不消耗环境中的氧，且没有毒性。由于这种材料相当稳定，因此，循环利用相当轻易。为足以收集所有硅油而设计的金属盘长期置于变压器的正下方。这些滴油盘可确保无油泄漏。 通过用硅油替换矿物油，以及进一步开发的尽缘材料，Pauwels和ENERCON成功地开发了能够与风机塔集成一体的非常紧凑的油冷变压器。由于此类变压器非常紧凑，它们可通过塔架主体上的门孔，使调换非常方便。在风机塔架和变压器的开发阶段，ENERCON就已考虑了这一因素。现在，调换变压器仅需要几个小时。
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收录时间:2011年01月25日 15:30:02 来源:互联网 作者: |
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风机风量的计算公式 风机风量的定义为:风速V与风道截面积F的乘积.大型风机由于能够用风速计正确测出风速,所以风量计算也很简单,直接用公式Q=VF,便可算出风量。 ??? 风机数目的确定根据所选房间的换气次数，计算厂房所需总风量，进而计算得风机数目。 计算公式：N=V×n/Q 其中：N--风机数目（台）； V--场地体积（m3）； n--换气次数（次/时）； Q--所选风机型号的单台风量（m3/h）。 风机型号的选择应该根据厂房实际情况，尽量选取与原窗口尺寸相匹配的风机型号，风机与湿帘尽量保持一定的间隔（尽可能分别装在厂房的山墙两侧），实现良好的透风换气效果。排风侧尽量不靠近四周建筑物，以防影响四周住户。如从室内带出的空气中含有污染环境，可以在风口安装喷水装置，吸四周污染物集中回收，不污染环境。 R* ~# d+ Q/ @" i9 ]7 o" E1．长方形或方形面积之出风口：（公尺单位） $ w/ x. [) }* D! Q- Z- Y+ i长×宽=面积（M^2） 6 T! e" n) L! K3 I4 G, Z面积各点的均匀风速=m/s（公尺/秒）. c8 }9 O" O" y 面积（m^2）×均匀风速=m^3/s（立方公尺/秒） 2 l ) @! V/ I’ W4 J7 K ? ? m^3/s×60= m^3/minute(立方公尺/每分)=CMM 3 C5 v" Y, K, h5 g B? ? CMM×35.3146=CFM（立方尺/每分） 9 j, e! L5 j3 S3 x, p/ U/ i1 D8 @! ~" a+ K; b$ @ 2.圆形之出风口面积：（公尺单位） . A; {7 a0 T; q1 Z( c. z! [半径×半径×3.1416=圆面积（M^2） ! V9 l. M’ F1 P4 {: a圆面积各点的均匀风速=M/S 1 u. E7 \4 E+ a. e. a圆面积（M^2）×均匀风速= M^3/S（立方公尺/秒）- b$ R. A% {, z: K ?? m^3/s×60= m^3/minute(立方公尺/每分)=CMM ?? 4 M’ Z1 Q+ a0 P# Q0 @+ eCMM×35.3146=CFM（立方尺/每分）。 ? ? ? ?????
1 离心式氮压机自转事故简况
（1） 调整进口气源
2 月 20 日管网用户需要更多的压力氮气， 安排 2#14000 启动另外一台 1MPa 等级的 15000 氮压机 。此时 1100DA3 氮 压机 正在带负荷试车阶段， 5000 中压氮 压机 也在运行，两台氮 压机 和正在运行的 6000 氮气活塞压缩机使用的都是 2#14000 自供的常压氮气。 6000 氮气活塞压缩机是由 6000 氧气活塞压缩机改造而成。氮气进口管道采用的是试车氮气管道，氧气进口管道是 DN400 ，试车氮气管道是 DN200 ，因此只能压送 3000 ～ 4000 Nm3/h 的氮气量。
2#14000 是没有冷冻机的氮水预冷流程，常压产品氮气生产能力是 36600 Nm3/h ，除去氮水预冷使用，可以做为产品进入常压氮气管网的氮气约 20000Nm3/h 。
考虑到 2#14000 所供应的常压氮气量不足，调度安排 1#23500 开常压氮并网阀氮联 -1 ，先 往常压氮管网送氮气，通过关闭本来处于全开状态的氮联 -3 ， 1100DA3 氮 压机 试车和 6000 氮气活塞压缩机可以使用 1#23500 的常压氮气，而 5000 中压氮 压机 和将要启动的 15000 低压氮 压机 继续使用 2#14000 的常压氮气， 4 台氮压机压缩所需要的进口常压氮气量可以同时满足，不受 1#23500 和 2#14000 常压氮气出口压力不同的干扰。
常压氮气流程见图 1 。
图１ １１００ＤＡ３氮压机进口常压氮气管网流程简图
（2）调整进口气源时出现停机
上午 10 时左右安排 1#23500 将常压氮送入常压氮气总管网。 2#14000 制氧机再次向 1#23500 常压氮已经送入常压氮气管网后，关闭了氮联 -3 氮气联通阀。
这时主厂房内的 1100DA3 氮 压机 运转声音降低，判断为氮 压机 停车。
①看到 1100DA3 氮 压机 已经处在停车阶段，正在惰转；
②看到显示屏上有信息显示氮 压机 停车时电流是 35A ；
③检查另外正在运行的 5000 氮 压机 无异常。
1100DA3 氮 压机 电机电流低于 40A 就会连锁停车，所以当时判断氮压机停车是由于电机电流低造成的。
（3） 氮压机停机后又运转且就地柜操作不能停
在现场观察氮 压机 惰转情况的操作人员，明确看到1100DA3氮压机 电机轴完全停止几秒后，突然又开始运转。
操作人员立即在就地控制盘按正常停车键进行停车操作，发现现场电机轴没停仍在继续加速运转。
同时发现 1100DA3 氮压机的蜗壳主油泵侧开始有大量的油烟和油雾飘散。
再次按下紧急停车键，观察电机轴情况，发现机组未能停车还在加速运转。
操作人员立即通知主控室就地无法停车。
（4）现场发现运转中的氮压机油管有油喷出
此时发现运转中的氮 压机 油泵附近开始有柱状油喷出，直至氮 压机 停止转动，润滑油才停止喷出，但仍然有渗流现象，并持续了一段时间。
（5）大约 10min 后氮压机转动自行停止
在操作人员对氮 压机 无法停车的情况下，氮压机转动了大约 10min 后自行停止。
2 事故原因分析
因当时 1100DA3 氮压机还处在安装后的调试考核期，在对氮压机检修前后对氮压机停车后旋即又再次启动不能按照操作指令及时停车的情况进行了分析，以确定设备是否存在一些没有发现的运行隐患。
在此次事故过程中，认为有两点不正常：一是氮压机停车后又 立即 启动；二是在就地控制柜和配电室配电柜不能对再次运转的氮压机实施停车操作。
此次投产的 1100DA3 氮压机是现场机旁柜控制，在 2#14000 主操作室的 DCS 上没有轴瓦温度、振动、油压、氮气进出口压力等参数记录，无法对这些参数的历史趋势进行了解和分析。给事故分析造成了一些困难。
2.1 从技术角度排除有人就地操作
当时认为如果有人在氮压机停车后再次手动启动，可能会造成这种氮压机刚一停车又 立即 启动的情况，但是经过反复查询，不存在这种情况。
而说明书也在“电机保护”中说明，短时间内开启电机次数过多将减少电机寿命或损坏电机。 NEMA( 国际电器制造业协会 ) 标准规定了 1h 内只允许有一次热启动或两次冷启动。氮压机就地控制盘会监测启动次数。假如有试图违反 NEMA 标准的启动命令，电机将不会启动，并出现要求输入密码的对话框，只有输入密码正确并被确认，才可能继续启动。而当时情况如果再启动显然属于热启动情况，必须要输入密码，当时第一时间赶到现场的操作人员都不知道操作密码。
氮压机操作还有一条规定，就是惯性停机计时器设置为 120s ，以防止其惯性停机中启动。 2min 后才允许再次开机。这针对的是冷启动情况。而操作人员确定氮压机当时停顿时间显然不足 120s ，也就是说即使通过输入密码启动也满足不了这一时间条件，也要等到 120s 以后才行。
因此，排除了人为误操作因素造成氮压机再次运转的可能。
2.2 排除是氮压机自动启动
氮压机控制模式有人工启动和自动启动两种模式。人工启动需要操作员按数字键启动压缩机，向管网输送氮气。自动启动则只需要操作员将控制盘初始化，在管网氮气压力降低到某一值时，控制盘就会自动启动压缩机及供气。
如果是手动关机或紧急停机，压缩机将不会自动启动。如果要进行此种运行模式下的自动启动需要明确设定。而我厂并没有对此台氮压机设定自动启动模式。所以，排除是氮压机自动启动。
2.3 对电控系统是否存在运行隐患的分析
电控系统是否存在问题是一个重点。主要是想论证电控系统是否存在以下问题：一是有没有不经过控制柜就将氮压机电机启动的可能性；二是在机旁电控柜不起作用的情况下，有没有办法通过电控系统使其停止运转；三是在本次事故中，电控系统是否存在运行隐患。
在氮压机停车后又转动并且不能操作使之停止转动时，有关电控的情况是：
（1）电控没有任何操作记录。询问操作值班人员也没有任何操作；
（2）调度打电话让配电停氮压机时，电工还没有动作，氮压机就自动停。
在设备检修之后，通过机旁控制面板操作电机的启停 , 测试其启停回路是否正常；通过模拟 2 月 20 日氮 压机 的运行状态，测试氮 压机 在停机状态下是否会自动启动，以及手动关机是否失效，控制面板的工作状况；通过配电室电控柜的操作，测试不同方式能否启、停氮 压机 以及有什么不同。
经过现场测试证明：
（1）通过在机旁控制面板操作电机的启停 , 证明氮 压机 的启停回路正常。没有发现电控系统存在运行隐患；
（2）可以在氮 压机 配电柜上 不经过机旁控制柜就将氮压机电机启动和停止运行。
（3）机组连锁停车后不能直接从机旁控制面板直接启动电机，必须经过程序所需时间才能启动。
（4）试验表明，如果不是从机旁控制面板发出的氮 压机 启动指令,厂房降温负压风机，也无法从机旁控制面板停车，包括紧急停车按钮也无法停车；
（5）通过电控人员在配电室配电柜现场演示证明：操作人员无法在短时间内便捷地从配电盘上直接开停设备。排除了电控操作人员现场操作失误造成二次启动和二次停车的可能性；
（6）没有发现电控系统存在不稳定运行的隐患。
2.4 氮压机反转的原因分析
在分析氮 压机 停运又转动时，当时的第一反应就认为是反转。但当时没有很清楚地认识到反转动力，而倾向认为是设备原因或其它可能存在原因造成的二次启动。在对电控、仪控系统、当时操作反复进行分析，没有发现问题后，又重新对反转可能性进行了分析。
2.4.1 润滑油系统喷油说明氮压机可能反转
本套氮 压机 主油泵是主轴驱动的轴头泵，润滑油流量 162.6L /min ， 辅助油泵是电机驱动的全流量齿轮油泵，油流量 166.2L /min ，电机功率 2.98kW ，润滑油箱 0.639m 3 ， 油系统运行压力大于 0.17MPa 。
根据该机控制模式，其电机关机的同时，辅助油泵开启， 2min 后才允许再次开机，如不再启动，辅助油泵在停机后继续运行 15min ，然后自动关闭。
根据运行经验，即使在主油泵和辅油泵同时运行，油压比较高的情况下，也没有出现过油系统有明显漏油情况，更不要说喷油情况。喷油说明在喷油点油压比较高，明显高过主、辅油泵同时运行的情况。
图2 1100DA3氮压机油系统流程图
油系统流程见图 2 ，正常情况下，主油泵由压缩机主轴驱动，与由单独电机驱动的辅油泵是并联关系。只有在压缩机主轴反转，带动主油泵反转，正在运行的辅油泵的出口变成主油泵的进口时，主油泵与正在运行的辅油泵变成串联关系，主油泵原来的进口变成出口，而主油泵原来进口管道的止回阀又会阻碍油反向流动，这样在主油泵本来的进口变成故障情况下的出口，和主油泵本来进口管道止回阀之间，才会因为压力油形成不了循环回路而无处可去，造成局部油压大幅度升高，远高于进口油管的正常运行压力，这时在主油泵本来的进口止回阀与主油泵之间的联接法兰和主油泵与压缩机壳体联接处法兰结构的密封面，密封效果就会满足不了当时故障情况下运行压力的密封要求，而造成喷油现象。
这是氮压机发生反转事故的一个证据。
2.4.2 主、辅油泵长时间同时运转说明可能反转
按照设计程序，在启动过程，辅助油泵启动并运行 15s 后，相关参数检测正常，允许主电机通电，主电机通电 25s ，电机处于启动状态，假如油压足够，辅助油泵就会关闭。在主电机通电 60s 后，假如油压没有达到可接受水平，微处理器就会假设主油泵失效并连锁主电机停车。因此，正常情况下，在主电机通电运转后，主、辅油泵同时运转不应该超过 85s 。而当时主、辅油泵同时运转十几分钟，显然超过了这一时间。
在检查氮 压机 各项仪控正常的情况下，这也说明氮 压机 当时不应该是正转。
2.4.3 氮气活塞压缩机因进气压力低停说明进气管出现较严重负压
与 1100DA3 氮压机共用一个进口常压氮气源的 6000 氮气活塞压缩机因为进口压力低报警，正常报警设定压力是 0.0147MPa ，但实际进口压力表指示是零，因为进口压力表没有真空度指示，所以无法知道当时压力是多少，以前压力表指示为零的情况也可以正常运转，但此次压力明显低于以往，操作人员说当时氮气活塞压缩机一级、二级没有一点排气压力，氮气活塞压缩机因为进气压力低而振动大幅增加、运转声音异常，所以当班操作人员手动停氮气活塞压缩机。
这也说明当时常压氮气管道确实存在比较严重的负压情况。
后来检查氮气活塞压缩机进口管道，没有发现外观有明显变形情况。
2.5 氮压机反转的动力分析
2.5.1 氮压机进口管道存在真空度
1#23500 设计氮气产量是 40000 Nm 3 /h ，当时该机组配套的氮 压机 也在运行，因此只能向常压氮气管网供应部分氮气，以前氮联 -1 开 8% 开度就可以满足 6000 氮气活塞压缩机用气，在第一次增加一台 15000 氮 压机 用气情况下，计划氮联 -1 开 14% 开度。
调度在 1#23500 报告氮联 -1 开 14% 以后，为了对压力氮气供应影响尽量少，就直接通知 2#14000 关氮联 -3 ，没有停氮压机。氮联 -3 是两位阀，只有全开和全关两个开度，因此，氮联 -3 关闭后，可能因为 1#23500 制氧机 往常压氮气管网的氮气没有送到位，进口常压氮管网氮气量不足，造成 1100DA3 氮 压机 和 6000 氮气活塞压缩机吸入 压力过低，使 1100DA3 氮 压机 因电机电流过小连锁停车， 6000 氮气活塞压缩机因运转不正常被手动停车。
氮压机在停车惰转过程仍然要对常压氮管网中的氮气进行抽吸并排到大气中，这进一步使常压氮管网的负压加剧。
2.5.2 氮压机进口管道容积比较大
位于氮联 -1 和氮联 -3 之间的 1100DA3 进口常压氮管径是 DN400 和 DN500 ，分别有大约 150m 长，容积有约 150m3 。
2.5.3 氮压机倒流通道
氮压机停运后，因为进口阀门和放散阀门都处于全开位置，导叶虽然也处于关的状态，但一般都有明显间隙或有 10% 左右的开度，其出口送气截止阀和机体之间有用来防止反转的止回阀，而放空阀与氮压机之间则没有止回阀。这样，环境空气由氮压机放空阀、氮 压机 本体的气体通道、导叶至氮压机进口管道就形成一个倒流通道。
2.5.4 倒流空气形成推动反转的动力
在进口常压氮管网压力明显低于环境压力，压力差已经大到能推动氮 压机 反转情况下，在其停运后，在此压差推动下，足够多的环境空气通过放空阀、本体气体流道、导叶间隙、进口管道推动氮 压机 反转，将环境空气倒吸进常压氮管网，直至两者压力差和空气流量不能推动氮 压机 运转才停止。
2.5.5 氮压机反转动力不是压力氮倒流的分析
如果是出口止回阀失效使压力氮管网中的氮气推动氮 压机 反转，就会一直推动其反转，而不会短时间自动停止，而且当时放空管路处于开放状态，压力氮气更容易从此流路泄放到环境大气中，而不会轻易克服氮 压机 阻力穿越氮 压机 ，而且即使是那样，放空阀会有明显的放空声音，但没有发现有这种情况。
2.5.6 氮压机进气管采用的是 ø426×6 的碳钢管，额定真空度是 0.007MPa ，反转之后检查，没有发现外观异常。对整个常压氮气管网检查，也没有发现外观有明显异常。
2.6 设备检修结果验证氮压机发生了反转事故
1100DA3 现场服务人员随即对氮透进行了检查、检修，情况表明，氮压机确实出现了反转事故。
2.6.1 一级叶轮有因为供油效果不好导致的擦痕
打开进气口发现：一级叶轮与蜗壳有摩擦，蜗壳下部有擦痕，叶轮外端部有比较光亮的摩擦痕迹。 1100DA3 现场服务人员说反转造成轴瓦供油不好、油压不够，轴没有被托起来，结果擦到蜗壳下部。
一方面因为供油系统油压高造成喷油，另一方面却出现轴瓦油压不够、供油效果不好的情况，这种矛盾的油压一高、一低恰恰说明油循环的不正常，也只有在其反转时才可能出现，这也证明氮 压机 出现了反转。
2.6.2 一级进口导叶处有油
检查发现一级进口导叶处有油。分析认为是油甩到导叶轴承上，常规情况进口侧是正压，油一般不会渗到管道内，因为当时进口侧相对环境空气存在真空度而使油被抽到进气侧，检查一级蜗壳内没有油，检查一级进口管油也比较少，其它蜗壳没有油，用四氯化碳对油进行了擦洗。这也验证了该机存在反转情况。
2.6.3 二级叶轮有擦到蜗壳下部的痕迹。
2.6.4 二、三级轴瓦有因为供油效果不好导致的擦痕
二级轴瓦有擦痕，三级轴瓦推力侧油槽有擦痕、侧面巴氏合金有掉渣现象，说明二级、三级轴瓦存在供油压力不够的情况。
1100DA3 现场服务人员认为继续使用此轴瓦有风险，建议更换，正好有二级、三级轴瓦备件，就进行了更换。
更换新轴瓦时，对轴瓦相关间隙做了调整。
2.6.5 反转过程中润滑效果不好的原因
运转中的辅助油泵输送的润滑油一部分被主油泵重新压缩，还有一部分继续进到各润滑点。但由于一部分油被主油泵再次压缩，也由于反转，润滑油进入各润滑点的量和压力受到影响，导致各润滑点的润滑效果受到很大影响。
2.6.6 检查润滑油系统，发现主油泵与止回阀之间的进口管道法兰有明显漏油痕迹。
检查主油泵和辅油泵机械部分正常。
检查辅油泵仪控正常。
对油泄漏部位进行了检查和重新紧固处理。
2.6.7 对 1100DA3 仪控系统调试，没有发现异常。
2.6.8 由于喷油造成润滑油损失，重新补充约 175kg 润滑油。
3 整改措施
（ 1 ） 制氧流程压缩机放空管路基本上不加止回阀，要避免类似情况，要避免进口管网出现真空度过大的情况。
若出现可以肯定的类似反转，可以通过提高进口管网压力和关闭放空阀来制止。
（ 2 ） 在 1100DA3 氮 压机 进口管上安装了带真空显示的压力表，并且能够在主控室 DCS 上显示、记录和报警。
（ 3 ） 在调整常压氮气管网氮气供应时，重要的阀门操作效果要经过确认，必须到现场确认和通过压力参数来确认，避免再次出现阀门开关不到位和压力不到位的情况。
（ 4 ） 跨机组的设备启动要注意沟通、协调好，重要工序的启动条件、重要的操作先后顺序必须确认好、保证好。
如果调整进口常压氮供应，先降低相关正在运行氮压机的负荷，气源阀门倒换到位以后，再逐渐增加氮压机负荷，可能使氮压机进口压力波动不会对设备运转造成太大影响。
（ 5 ） 建议 6000 氮气活塞压缩机增加进口压力真空度 PLC 显示并增加进口压力低连锁。
一、湿帘冷风机普遍运用于：
1．针纺、染色、制袜、制衣、塑料、喷涂、玩具、电子信息、鞋类、食物、处理等有温高的厂子工间、适宜于开敞式及半开敞式周围的环境。
2．大中等商厦、商场、菜商业经济的巿场、等车室及大型戸内愉乐场地。
3．有污染(WuRan)性格体或者气浓味、灰尘较大的场地。
4．已经装置传统空调,但鲜风力（或者含氧量）不足(BuZu)的场地
2、湿帘冷风机重要优势：
湿帘冷风机是新式高品质[character]节省能源降冷配置,近年以来已经被普遍应用。
1.注资少,效率大。冷风机岀口的干球温度比室外干球温度低5-12℃（干热地方可达到15℃）空气air愈干热,其温度差別愈大,降冷作用越好；
2.耗电少,毎钟头用电仅0.6度。
3.湿帘冷风机毎钟头送冷风力达8000成方米,风压大,送风远。
4.湿帘冷风机一般使用100mm厚多层纹路纤维迭合物湿帘,降冷本事特强。不需要缩小机,不需要氟里昴,达到和实现真实的环境保护
5.湿帘冷风机透风、换气、妨尘、除味、降冷集于全身。
6.湿帘冷风机增多空气air含氧量,提升工作速率。
7.湿帘冷风机自然而然送风或者职位送风随心选取。
8.湿帘冷风机调解湿润程度：可对部分需用增多湿润程度的工作场地施行湿润程度调解。
送风机给炉膛鼓风以保证燃烧完全，引风机给炉膛形成负压以吸走废气煤灰。
锅炉的鼓风机是要保证燃料燃烧适度过剩的空气，利用鼓风将煤粉喷出燃烧。而锅炉烟气除尘、脱硫设备，烟气阻力较大，利用引风机排烟才能排除烟气，同时引风机也造成锅炉本体的燃烧室的需要的负压。
简单说鼓风机就是在一头吹，引风机在另一头吸，引起空气流动加快，保证燃烧。
所以锅炉上既要使用鼓风机，也需要使用引风机。
本文链接: 锅炉送风机和引风机在工艺上的差异
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Y-Δ 起动：
对于正常运行的定子绕组为三角形接法的鼠笼式异步电动机来说，如果在起动时将定子绕组接成星形，待起动完毕后再接成三角形，就 可以降低起动电流，减轻它对电网的冲击。这样的起动方式称为星三角减压起动，或简称为星三角起动(Y-Δ 起动)。采用星三角起动时，起动电流只是原来按三角形接法直接起动时的1/3。如果直接起动时的起动电流以6～7Ie 计，则在星三角起动时，起动电流才2～2.3 倍。这就是说采用星三角起动时，起动转矩也降为原来按三角形接法直接起动时的1/3。适用于无载或者轻载起动的场合。并且同任何别的减压起动器相比较，其 结构最简单，价格也最便宜。除此之外，星三角起动方式还有一个优点，即当负载较轻时，可以让电动机在星形接法下运行。此时，额定转矩与负载可以匹配，这样 能使电动机的效率有所提高，并因之节约了电力消耗。
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高炉鼓风机站设计 ??????? (design of blast furnace blower station) 利用气体压缩机械将大气加压后供给高炉冶炼所需空气的动力站设计。气体压缩机械按排气压力进行分类，0．15MPa以下(表压，下同)称为通风机；0．15～0．2MPa称为鼓风机；0．2MPa以上称为压缩机。在中国钢铁工业中，用于高炉供风的气体压缩机械，不论其排气压力高低，习惯上统称为高炉鼓风机。设计内容主要包括：供风流程和系统的确定、高炉鼓风机的选择、驱动机的选择、辅助设备的选择、脱湿装置的设计、富氧装置的设计以及高炉鼓风机站的布置等。 简史 ?????? 18世纪中叶开始采用往复活塞式及罗茨式等高炉鼓风机。20世纪30年代开始采用离心式高炉鼓风机。1949年瑞士爱舍尔 - 威斯公司(Esher Wyss)制造了第一台固定静叶轴流式高炉鼓风机。1960年瑞士BBC公司制造了第一台可调静叶轴流式高炉鼓风机。20世纪80年代世界最大的高炉鼓风机为可调静叶轴流式，风量为10000m 3 ／min(标准状态，下同)，排气压力为0．56MPa，功率为70000kw。中国20世纪70年代以前主要选用离心式高炉鼓风机。1969年攀枝花钢铁公司1200m。高炉首次采用了本国生产的汽轮机驱动的固定静叶轴流式高炉鼓风机。1985年宝山钢铁总厂4000m 3 高炉采用了同步电动机驱动的可调静叶轴流式高炉鼓风机。风量为8800m 3 ／min，排气压力为0．49MPa，功率为48000kW，这是20世纪90年代以前中国最大的高炉鼓风机，也是第一座设有脱湿装置和富氧装置的高炉鼓风机站。 供风流程和系统的确定 ???????? 已采用的有仅安装高炉鼓风机的流程或增设有富氧装置、脱湿装置的各种流程。根据高炉的冶炼要求和氧气的供应条件或者大气的温度、湿度情况进行选用。 富氧装置是往送入高炉的空气中加入氧气以提高其含氧量的设备。提高含氧量能提高高炉炉缸燃烧温度，减少炉缸煤气生成量并降低炉顶煤气温度，有利于提高高炉产量和降低焦比。提高含氧量的常用方法是在高炉范围内的送风管道中加入经过氧气压缩机加压的氧气。这种方法不会改变高炉鼓风机站的流程。另一种方法是在高炉鼓风机站安设富氧装置，在高炉鼓风机的吸入管道中加入低压氧气。选用这种方法的条件是氧气站与高炉鼓风机站距离较近，从氧气站空分塔送出的低压(约0．02MPa)氧气可直接送入高炉鼓风机的吸入管道，从而可以不安设氧气压缩机，达到节省投资和节约电力的目的。 脱湿装置的功能是稳定并减少送入高炉空气的湿度。稳定湿度可以消除大气湿度波动对炉况的影响，以使高炉炉况顺行、产量提高、焦比降低。稳定湿度的常用方法是，在高炉处设增湿装置将蒸汽掺入空气中，使其湿度稳定在高于大气湿度的水平上。这种方法不会改变高炉鼓风机站的流程。另一种方法是，在高炉鼓风机站增设脱湿装置，以减少大气的湿度。这种方法可以将空气的湿度稳定在低于大气湿度的水平上。采用脱湿装置的条件除了高炉的冶炼要求外，主要是建厂地区的大气湿度大,PVC水帘厂家，全年需要脱湿的时间长等经济因素。 供风系统按一台高炉鼓风机配一座高炉进行设计。为确保高炉安全生产，容积相近的三座及以下高炉可合设一台备用高炉鼓风机，同时设置任一台高炉鼓风机可以向任一座高炉供风的配风管，另外还可在配风管之间设分风管。分风管的作用是，当一台高炉鼓风机发生事故紧急停机时。可以由另一台高炉鼓风机送来少量鼓风，以确保设备的安全。当在鼓风站内安设脱湿装置及富氧装置时，空气的流程是由空气过滤器至脱湿装置再至富氧装置最后至高炉鼓风机。 高炉鼓风机站的供风系统见图1。图中示出三台高炉鼓风机(其中一台为备用)向二座高炉供风的系统。此系统设有冷却法脱湿装置及富氧装置，每台高炉鼓风机配有脱湿器及氧气混合器各一套，三台高炉鼓风机合用一套制冷设备和一个氮气罐。 ????????????? ? 高炉鼓风机的选择 ???????? 主要原则是，高炉鼓风机可以在建厂地区的不同季节中满足高炉不同冶炼条件所要求的风量和供风压力，同时其全年效率较高。此外，高炉鼓风机应设有足够的调节装置与保护装置。 性能 ???? 常用的高炉鼓风机有离心式和可调静叶轴流式(包括轴流 - 离心串联结构)。此外，固定静叶轴流式在中型高炉上仍有采用。高炉鼓风机的主要性能参数有风量、排气压力、功率、效率和转速(或静叶角度)。描绘这些参数之间关系的曲线称为性能曲线。在一定转速(或静叶角度)下，最小风量受喘震工况的限制；最大风量受阻塞工况的限制。从喘震工况点到阻塞工况点的范围称为稳定工况区。扩大稳定工况区的方法是：可调静叶轴流式采用改变静叶角度的方法，有的还辅以改变转速，固定静叶轴流式及离心式采用改变转速的方法；小型离心式也有采用进口节流或出口节流等方法的。连接不同转速(或静叶角度)的喘震工况点而得到的曲线称为喘震线。高炉鼓风机必须远离喘震线而在稳定工况区内运行。图2是轴流式及离心式高炉鼓风机的性能曲线。 高炉鼓风机设计工况点的绝热效率，轴流式可达83％～87％或更高；无中间冷却的离心式约为70％～75％；具有中间冷却的离心式约为80％～85％。离心式在排气压力大于0．2MPa时通常为具有中间冷却的两段压缩方式，以节省功率。轴流式因效率较高，一般都是无中间冷却的一段压缩方式。在稳定工况区内，效率以设计工况点为最高，距离设计工况点越远，效率越低。高炉鼓风机往往不在设计工况点运行，因此其效率往往低于设计值。 规格与型式 ?????????? 高炉鼓风机的风量为高炉入炉风量与送风系统漏风损失之和。高炉入炉风量可根据高炉有效容积、冶炼强度及每吨焦炭的耗风量计算而得。按1m 3 高炉有效容积估算，风量一般为2．1～2．5m 3 ／min。排气压力取决于高炉炉顶压力、炉内料柱和送风系统的阻力，一般为0．15～0．5MPa。高炉鼓风机的规格通常指最大风量与最高排气压力的工况。 高炉鼓风机的实际运行工况取决于吸入空气状态及高炉冶炼条件。吸入空气状态主要是指建厂地区的大气温度、压力和湿度，此外还有富氧与脱湿的影响。高炉冶炼条件主要是冶炼强度和炉顶压力。由于吸入空气状态随季节以及高炉冶炼强度及炉顶压力的波动而不同，因此要求的运行工况区的范围是比较宽广的。实际的运行工况区必须在稳定工况区的范围内。 高炉鼓风机主要有三种型式：(1)固定静叶轴流式,工厂通风设备。其稳定工况区过分狭窄，为稳定运行往往须长期放风，导致浪费能源，因此已很少采用。(2)离心式。虽然效率较低，但是由于价格较低及对空气过滤的要求不高，因此在鼓风压力要求不高的小高炉上仍然普遍采用。(3)可调静叶轴流式是高炉鼓风机的主要机型，这种机型的主要优点是：效率高、稳定工况区宽、稳定工况区内效率变化小，以及在静叶角度固定时，性能曲线较陡，适于高炉定风量操作。此外，其外形尺寸与重量较小，因而基础及厂房尺寸也小。中国高炉与高炉鼓风机的配套概况见表。 中国高炉与高炉鼓风机的配套概况 ??48000 ? 调节与保护 ???????? 基本要求是满足高炉所需的风量与排气压力的变化并确保高炉鼓风机的安全运行。具体内容和型式随高炉鼓风机及驱动机的型式而异，也与功率有关。大、中型高炉的可调静叶轴流式高炉鼓风机一般设置：保持给定风量改变排气压力的定风量调节装置，在热风炉换炉时保持排气压力增加风量的定风压调节装置，以及防止发生喘震、末级叶片阻塞、旋转失速、转速超限、转子轴向位移超限等保护装置。高炉鼓风机一般采用可编程序控制器，对风量及排气压力等重要参数进行控制。 驱动机的选择 ????? 主要选用变转速汽轮机和同步电动机，也有的选用定转速汽轮机及小功率异步电动机。汽轮机通常选用凝汽式，个别也有的选用抽汽凝汽式。汽轮机的蒸汽参数通常为2．35～8．83MPa(绝对大气压)，390～535℃，所需蒸汽由锅炉或背压汽轮机供给。驱动机的选择除与高炉鼓风机的功率大小和调节要求有关外，主要取决于建厂地区的动力供应情况，即供电的可靠性、钢铁厂副产煤气的剩余量和电力与燃料的价格等。对于固定转速的可调静叶轴流式高炉鼓风机，选用同步电动机作为驱动机首先是为了节约能源，其次是同步电动机可补偿轧钢机的无功负荷，改善钢铁厂的功率因数，对供电系统有利。此外，由电动机驱动的高炉鼓风机辅助设备少，对加快建设进度、方便操作维护以及站区总体布置都极为有利。选用电动机驱动的关键条件是高炉鼓风机不需要调节转速和供电要有足够的可靠性。 辅助设备的选择 ??????? 主要是空气过滤器和消声装置的选择。 空气过滤器 ??????? 减少高炉鼓风机吸入的大气中所含粉尘的设备，以防止其通流部件磨损。高炉鼓风机对空气所含粉尘的要求是：对于离心式，粉尘浓度为3～10mg／m 3 ，粉尘最大粒径为5～10／μm；对于轴流式，粉尘浓度为0．6～1．5mg／m 3 ，粉尘最大粒径为5～8／μm。对空气过滤器的基本要求有：除尘效率高，在当地大气含尘量的情况下能满足高炉鼓风机对粉尘含量的要求，同时流动阻力尽量小，此外还应考虑：空气不被污染、在大气温度低或湿度大时不会发生结冰或积灰等堵塞问题。曾采用过的空气过滤器有：浸油金属网格、自动浸油、百叶式、轴流旋风及自动卷帘等型式。20世纪80年代以后，中国主要采用袋式过滤器。此种过滤器的除尘效果较好，但占地面积较大、价格较高，另外还发现在某些地区的雾天或冬季有堵塞现象。 消声装置 ?????? 是减低高炉鼓风机噪声、改善操作环境的设备。为达到上述目的，通常设置下述设备：(1)安装放风消声器，以减低高炉鼓风机放风时产生的噪声。放风消声器有地坑式、阻抗复合式及阻抗同心环板式等型式，其噪声衰减量最大可达50dB(A)。(2)吸、送风管用玻璃棉、矿渣棉等吸声材料包扎，其噪声衰减量可达20～30dB(A)。(3)轴流式高炉鼓风机及其驱动机要安设隔声罩，罩体为微孔板夹吸声材料，罩内留有操作及检查用通道并设通风与照明设施。隔声罩的噪声衰减量约为30dB(A)。 脱湿装置的设计 ???????? 安装在高炉鼓风机吸风管中的脱湿装置，有采用氯化锂干式吸附法、氯化锂湿式吸附法以及冷却法等多种型式。中国采用的是冷却法。冷却法的脱湿原理是，把高炉鼓风机吸入的空气冷却到露点以下，使部分水蒸气凝结并除去，从而减低空气的湿度。冷却法脱湿装置的主要设备有脱湿器及制冷设备。冷却法脱湿的主要优点是：出口湿度仅取决于温度，控制方便、性能稳定；工艺流程及设备简单，易于维护及检修，也便于布置；出口空气不会被腐蚀物质污染，不会引起高炉鼓风机腐蚀；由于温度下降，高炉鼓风机的功率可以减少。冷却法脱湿装置的设计要点是：(1)脱湿器出口的空气湿度，年平均为6g／m 3 (露点约为2．5℃)，夏季最高为9g／m 3 (露点约为8．6℃)，夏季提高湿度是为了减少制冷设备容量，节约投资。(2)使用低温水和盐水两种载冷剂，空气先经低温水然后再由盐水进行冷却，以减少制冷设备功率。(3)脱湿器的阻力应尽可能小，除雾器的效率应尽可能高。(4)脱湿器出口湿度的控制可采用控制载冷剂的流量与温度的方法，此方法方便而简单。(5)为方便布置，一般每台高炉鼓风机配一台脱湿器。(6)整个高炉鼓风机站共建一座制冷站，制冷机可不设备用。 富氧装置的设计 ????? 增加高炉鼓风机吸入空气含氧量的装置设计。富氧装置的主要设备有氧气混合器和充氮装置。富氧装置的能力一般按氧气体积含量由21％(大气正常值)提高到25％左右计算而得。氧气混合器一般采用喷嘴型，氧气由多个喷嘴加入空气中，设计时应注意混合均匀同时减少阻力。氧气管道除设置流量调节阀以适应高炉要求调节氧气流量外，还应设置危急切断阀，以便事故时迅速切断氧气的供给。充氮装置为保安设施，包括氮气快速开启阀和氮气罐等。在高炉鼓风机发生事故时，例如喘震时，在迅速切断氧气的同时立即迅速充入大量氮气，以降低空气的氧气含量确保高炉鼓风机不致损坏。充氮装置按含氧量降低至21％进行设计。氮气罐可以整座高炉鼓风机站共用一个。在高炉鼓风机站装设富氧装置时，高炉鼓风机的性能将有所变化，同时某些部件，例如迷宫式密封，应考虑更换材质。 高炉鼓风机站的布置 ??????? 高炉鼓风机站的站址应尽量靠近高炉，并应留有与高炉座数发展相适应的余地。高炉鼓风机采用汽轮机驱动时，锅炉房与高炉鼓风站合并建设成为蒸汽鼓风站。当钢铁厂建设自备热电站时，高炉鼓风机站通常与自备热电站合并成热电鼓风站。蒸汽鼓风站及热电鼓风站除高炉鼓风机及其辅助设备外，其组成和布置与自备热电站极其相似(见自备热电站设计)。高炉鼓风机采用电动机驱动时，由于用电量大，须特别注意供电的可靠性和经济性，因此站区内通常设置变电站。在高炉鼓风站的主厂房降温设备内，中、小型高炉鼓风机一般采用横向布置，即高炉鼓风机中心线垂直于厂房轴线；大型高炉鼓风机则采用纵向布置，即高炉鼓风机中心线平行于厂房轴线。高炉鼓风机的基础通常都采用高架平台式。在高炉鼓风机站的主厂房内应设置隔声的控制室。 相关文章
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