锋速达通风降温系统
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通风除尘高压鼓风机用途使用功率开关提高效率
高压鼓风机用途
高压鼓风机适用的行业印刷机械，燃烧机，吹袋机淋膜机，塑胶押出机，制果机械，集尘机，环境机械，木工机械，喷砂设备，PCB设备，温泉设备，整烫设备，丝钢印刷设备，纺织机械，包装机械，制药设备，灌溉设备，气力输送设备，热风发生机，粉粒体输送机，厨房械机，干燥机，焚化炉，恒温箱，机械冷却，一般吸送风高压鼓风机的特点高压，大风量，低噪音，轻量化。采用铝合金材质，大幅隆低重量，达到轻量化的目的。特殊叶片设计，压力高，风量大，噪声低，寿命长。特殊风量调节风门，风量控制稳定性高，操作容易，(CX、TB,HTB,RB,RHG适用) 样式齐全，库存量多，交货迅速。
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前言
凡是，高频率运作的开关电源(SMPS)允许使用小型无源组件，而硬开关模式则会引发开关消耗增年夜，为了下降高开关频率下的开关消耗，业界开发了诸多软开关技术，其中负载谐振技术和零电压转换技术都获得普遍使用。
负载谐振技术哄骗电容和电感在整个开关时代的谐振特征，使得开关频率随着输进电压和负载电流而变化。开关频率的改变，如脉冲频率调制 (PFM) 给含有输进滤波器的SMPS 设计人员带来了坚苦。由于这里没有用于滤波的输出电感，所以输出整流二极管两头的钳制电压允许设计人员选择低额定电压二极管。然而，当负载电流增加时，输出电感的缺位给输出电容带来了负担，因而负载谐振技术不适用于具有高输出电流和低输出电压的运用。另外一方面，零电压转换技术哄骗的是电路寄生成份仅在开关开启和关断转换瞬间才泛起的谐振特征。这些技术的优势之一是哄骗了寄生组件如主变压器的漏电感和开关的输出电容，因而无需增添更多的外部组件来实现软开关。此外，这些技术使用具有固定开关频率的脉宽调制(PWM)技术，因而，这些技术相比负载谐振技术更容易于理解、分析和设计。
由于非对称PWM半桥转换用具有简单设置装备摆设和零电压开关(ZVS)特征，是以是使用零电压转换技术的最多见拓扑之一。不仅如斯，相比负载谐振拓扑如LLC转换器，非对称PWM半桥转换用具有一个输出电感，其输出电流的纹波成份小得可以由一个适当的输出电容来处置。由于易于分析和设计，且具有一个输出电感，所以非对称PWM半桥转换器凡是用于具有高输出电流和低输出电压的运用如PC电源和服务器电源。为了更好地处置输出电流，往往在次级端使用一个同步整流器，由于传导消耗可作为替换二极管消耗的电阻消耗。相比LLC转换器，实现用于非对称半桥转换器的同步整流器驱动器更为便当，此外，电流倍增器是增加主变压器在高输出电流下的哄骗率的经常使用方案。
本文描写带有电流倍增器和同步整流器的非对称PWM半桥转换器的普遍特征，并列举一个示例及某些实验成效，该示例使用针对非对称受控拓扑的功率开关。
带有电流倍增器和同步整流器的非对称PWM半桥转换器的优势
对于具有低输出电压和高输出电流的运用，普遍使用电流倍增器。图1所示为处于次级端带有电流倍增器的非对称PWM半桥转换器，次级线圈是单端设置装备摆设而输出电感分为两个较小的电感。为了提高整体效率，使用具有低RDS(ON)的MOSFET组成的同步整流器 (Synchronous Rectifier, SR)。与传统的中心抽头式(center-tapped)设置装备摆设相比，电流倍增用具有多项优势：首先，励磁电流的DC成份小于或等于中心抽头式设置装备摆设的 DC 成份，因而变压器可以使用较小的磁芯。当每一个输出电感承当负载电流的一半时，励磁电流与中心抽头式设置装备摆设相似。若是输出电感承当的负载电流不平衡，励磁电流就会削减。其次，次级线圈电流的平方根值(root-mean-square, RMS)小于中心抽头式设置装备摆设，这是由于几近一半的负载电流流经各个输出电感。鉴于此，次级线圈的电流密度低，可以使用不异的磁芯和不异的线材规格。第三，其绕组自己较中心抽头式方案简单，尤其值得关注的是由于变压器线引脚数目的限制，可用于多输出运用。第四，可以更便当、有用地从输出电感获取SR的栅极旌旗灯号，由于低级线圈匝数足够多而变压器次级线圈匝数只有少许，可从输出电感轻易获取适当的栅极电压，如10V和20V之间的电压。此外，零丁的输出电感将会减轻更年夜磁芯的成本负担。鉴于上述数项优势，电流倍增器是高输出电流运用的最经常使用拓扑之一。
图1.使用电流倍增器的非对称PWM半桥转换器
建议的转换器运作原理
如图2所示，从供电模式2起头，由于S1开启，Vin-VCb施加到变压器的低级端，励磁电流im以斜率(Vin-VCb)/Lm.增加，由于SR2关断，LO1的电流斜率就由(Vin-VCb)/n减往输出电压决议。另外一方面，LO2的电流以斜率–VO/LO2减小，这是流经SR1的续流(free-wheeling)。当两个输出电感分享负载电流时，SR1承当全数负载电流。变压器的次级绕组仅处置iLO1，因而iLO1/n是反射到变压器低级真个电流，它在励磁电流上叠加，组成低级电流ipri。在现实上，由于漏电感的现象，所以vT2较图2所示的数值稍低，但我们在这一章段中将疏忽这一情况，从而简化分析。
图2.建议转换器的运作分析
当S1关断，则起头模式3，由于S2的输出电容被放电，故vT1也减小，最终，当S2输出电容电压等于VCb. 时，它变为零。同时，由于SR2的反向偏置电压消除，是以它的体二极管开启导通。然后，两个SR在这个模式中一起导通。S2的体二极管在S2的输出电容和S1的输出电容完全放电后导通，由于两个SR均导通，iLO1和iLO2均为续流，斜率划分为–VO/LO1和–VO/LO2, 而vT1和vT2均为零。由于VCb仅仅施加在漏电感上，它引发低级电流的极性快速变化。在S2的体二极管导通后S2开启， 从而实现S2的ZVS运作，这个模式的延续时间为
模式4是另外一个充电模式，在各个SR之间的换向竣事时起头，在变压器低级端施加的电压为–VCb，因而励磁电流以斜率–VCb/Lm削减，iLO2的斜率为(VCb/n-VO)/LO2。其它的电感电流是经由过程SR2的续流。可从图2看出，由于异相(out-of-phase)作用，每一个输出电感的年夜纹波电流得以消除。因而，相比中心抽头式或桥式整流设置装备摆设，它可以在电流倍增器设置装备摆设中使用两个较小的电感。
当S2关断，模式1作为另外一个重建模式而起头，模式1的运作原理几近与模式3不异，只有ZVS状态破例。在模式1中，当S1的输出电容电压等于Vin-VCb的瞬间，vT1成为零。在这个瞬间之前，输出电感LO2上的负载电流反射到变压器的低级端，有助于实现开关的ZVS运作。与此相反，存储在漏电感中的能量仅在这个瞬间以后对输出电容进行放电和充电。因而，S1的ZVS运作较S2更为稳固，由于凡是Vin-VCb高于VCb，除此之外，可以与模式3不异的方式进行分析，模式1的延续时间为
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